方案設計論文大全11篇

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頂板局部鑿除方案即鑿除崩裂的頂板（順橋向鑿除范圍為墩頂兩側各6m），順直預應力管道，然后澆筑頂板，恢復鑿除截面。鑿除截面橫向位置如圖3陰影部分所示。該方案施工順序為：①放張鑿除區域內已張拉的31根頂板鋼束，鑿除頂板；②順直預應力管道，恢復鑿除截面，張拉鑿除截面預應力；③在支架上張拉剩余全部鋼束；④脫架，轉體就位；⑤合龍成橋；⑥收縮徐變完成；⑦運營階段。采用MIDAS有限元軟件計算該方案各施工階段及運營階段主梁頂、底板最大及最小正應力，計算結果如表1所示。由于后恢復的頂板順橋向位于墩頂，在預應力作用下各階段均承受壓應力，本文僅給出最小應力數值。由計算結果可以看出維修各施工階段頂、底板截面均未出現拉應力，最大壓應力為15．3MPa，小于C45混凝土施工階段壓應力限值20．72MPa；運營階段頂、底板各截面未出現拉應力，未鑿除頂板的最大壓應力為18．3MPa，超過了C45混凝土運營階段壓應力限值14．8MPa，且后恢復的頂板混凝土沒能充分發揮作用，運營階段最大壓應力僅為9．8MPa。

1．2頂板局部補強方案

頂板局部補強方案即在崩裂的頂板處新增橫隔板進行局部補強。頂板局部補強方案縱斷面示意如圖4所示。該方案施工順序為：①已張拉的鋼束灌漿，鑿除崩裂、破損的混凝土，在圖4陰影區域箱室內增加橫隔板；②在支架上張拉剩余全部鋼束；③脫架，轉體就位；④合龍成橋；⑤收縮徐變完成；⑥運營階段。采用MIDAS有限元軟件計算該方案各施工階段及運營階段主梁頂、底板最大及最小正應力，計算結果如表2所示。由計算結果可以看出維修各施工階段頂、底板截面均未出現拉應力，最大壓應力為15．0MPa，小于C45混凝土施工階段壓應力限值20．72MPa；運營階段頂、底板各截面未出現拉應力，頂板的最大壓應力為15．7MPa，超過了C45混凝土運營階段壓應力限值14．8MPa。

1．3方案比選結果

若采用頂板局部鑿除方案，結構外觀與原設計一致，但施工難度大；運營階段后補頂板最大壓應力僅9．8MPa，頂板混凝土未能充分發揮作用，導致未鑿除的混凝土運營階段標準組合壓應力達到18．3MPa，比C45混凝土的壓應力限值大3．5MPa。若采用頂板局部補強方案，結構外觀與原設計有一定的出入，但新增橫隔板工程量小，施工難度小；與頂板局部鑿除方案相比，采用該方案成橋后結構壓應力較小，頂板最大壓應力15．7MPa，比C45混凝土的壓應力限值大0．9MPa。綜合2種方案的優、缺點，決定將頂板局部補強方案作為推薦方案。

2推薦方案的優化

2．1運營階段結構應力的優化

按照頂板局部補強方案，如采用原設計的預應力數量，標準組合下距離主墩中心線約12m處的箱梁頂緣應力達到15．7MPa，超過了C45混凝土的應力限值14．8MPa。考慮原設計偏于保守，提出減少箱梁預應力的方法以減小箱梁頂緣應力。具體的預應力調整方案如下。（1）合龍前減少張拉：2束ZT06、2束BT10、2束ZT05、2束BT11、4束ZT11、2束BT12、2束BT12′每束分別由原設計的22根減為15根，2束ZT04每束分別由原設計的19根減為15根。其中2束ZT06、1束BT10為已張拉鋼束，施工時實際為放松7～15根，其余鋼束均為未張拉鋼束，按15根張拉即可。（2）合龍后減小張拉：所有合龍底板束的張拉控制應力均由0．75fpk減為0．68fpk，fpk為鋼絞線抗拉強度標準值。經計算，采用該預應力調整方案，標準組合下距離主墩中心線約12m處的箱梁頂緣應力降到14．77MPa，滿足規范要求。

2．2成橋狀態主梁線形的優化

采用原設計方案施工時，拆除主梁支架后，梁端發生4．2cm的豎向下撓變形。按該方案施工時，拆除主梁支架后，梁端發生7．1cm的豎向下撓變形，比原設計方案大2．9cm。由于支架施工轉體梁段時預拱度是根據原設計方案設置的。因此，為了保證主梁線形，通過增加鋪裝層的厚度對主梁線形進行調整：轉體梁段端部鋪裝層厚度增加2．9cm，主墩中心和主梁端部不增加，中間部分按直線擬合。進行結構計算時將增加的鋪裝計入二期恒載。

3結構計算分析

采用MIDAS有限元軟件，按照優化后的頂板局部補強方案對結構進行計算分析，計算時考慮預應力偏位的影響。有限元模型如圖5所示。

3．1施工階段結構計算結果及分析

優化的頂板局部補強方案下箱梁頂、底板最大及最小正應力如表3所示。由表3可以看出維修各施工階段頂、底板截面均未出現拉應力，最大壓應力為13．7MPa，小于C45混凝土施工階段壓應力限值20．72MPa，施工過程應力滿足規范［7］要求。

3．2成橋狀態結構計算結果及分析

（1）承載能力基本組合下，主梁的最大正彎矩出現在距離墩頂55．5m處，彎矩值為166413．7kN•m，對應的抗力為401212．8kN•m，主梁的最大負彎矩出現在距離墩頂4m處，彎矩值為－1807370．0kN•m，對應的抗力為－2196755．8kN•m，內力的絕對值均小于相應截面的抗力值，主梁承載能力滿足規范要求。（2）短期組合下，箱梁截面上緣墩頂附近出現了拉應力，最大值為0．57MPa；箱梁截面下緣最大正應力均為壓應力，未出現拉應力。墩頂的拉應力是由于計算的失真導致的，且應力數值很小，主梁正截面抗裂滿足全預應力結構要求。短期組合下，箱梁截面最大主拉應力出現在主墩兩側附近，最大值為0．92MPa，小于C45主拉應力限值1．004MPa，主梁斜截面抗裂驗算滿足規范要求。（3）標準組合下，箱梁截面上緣最大壓應力出現在距離主墩中心線12m附近，最大值為14．71MPa，小于正截面壓應力限值14．8MPa；箱梁截面下緣最大壓應力出現在合龍段附近，最大值為12．66MPa，小于正截面壓應力限值14．8MPa，主梁正截面壓應力驗算滿足規范要求。標準組合下，箱梁截面最大主壓應力出現在距離主墩中心線12m附近，最大值為14．71MPa，小于C45主壓應力限值17．76MPa，主梁斜截面主壓應力驗算滿足規范要求。（4）按短期組合計算結構撓度，消除結構自重產生的撓度為22．4mm，考慮長期效應系數1．4375，撓度為22．4mm×1．4375＝32．2mm，主梁撓度限值L／600＝73000mm／600＝121．7mm，主梁剛度滿足規范要求。

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1.1科學的培訓理論欠缺,不能對培訓給以正確的引導

我國很多田徑項目的教員進行訓練時安排的訓練方案對運動員來說,是不符合運動員身體訓練規律的,在處理田徑運動中步頻和步長的訓練時,通常會根據訓練實際需求來改變訓練方案,從而無法形成固定模式,更無從談合適的指導。尤其突出的一個現象是教練往往不將運動員自身的身體以及技術現狀作為考量依據,相反卻根據那些具有領先技術的外國運動員訓練時得出的數據來對我國運動員進行訓練,完全忽視了體能、競技運動水平等必要因素。

1.2訓練沒有達到系統化要求

無論是田徑競技運動員還是其他項目的運動員,其培養都不能根據賽場上得出的成績來衡量運動員,也不能只關注短期效果,正確的方式是觀察訓練時運動員所表現出來的狀態,從本質上發現運動員的體質及其在體育方面的潛力,田徑運動員的培養不是關注暫時利益,是始于青少年時期,接受正規、系統、全面、科學的培訓,然而這也是我國目前正在努力的方向。

1.3缺乏體育綜合能力方面的培訓

在田徑訓練過程中,一旦只是重視運動員的技巧上,那么只不過僅可造就一批田徑工具而已,在倡導“和諧”的社會大環境下,運動員的訓練必須更加以人為本,教練在制定培訓方案過程中,必須高度重視運動員文化教育及心理素質培養,根據教育部規定,對運動員進行文化課及心理素質教育的訓練是常規科目。與此同時,也不能忽略對各個運動項目的適應能力的培訓,目的在于對運動員的身體素質進行有效的調節,以保障全方位開發及提升運動員身體素質。當前僅僅局限在田徑能力方面這一做法毋庸置疑是錯誤的。就當前我國在田徑項目的培訓方式中可以看出,很大一部分都將對運動員進行的文化課及心理素質培訓忽視掉,單純考慮訓練體能方面,功利性十足,從而造成了運動員也只從心里把田徑運動看成是一種任務,甚至是一種謀生手段、一個職業而已,無法從內心認同這是終身事業。在這樣既缺乏科學理論指導、又缺乏正確的訓練訓練態度的條件下,必將不會提升我國田徑事業在世界上的水平。

2詳細討論田徑運動中訓練周期

2.1準備期

在準備期中,運動員的體能訓練(含耐力訓練、爆發力訓練、超重恢復訓練等等)是必備的,同時應該將田徑訓練中的不同任務和要求考慮在內,根據特殊情況設定不同訓練階段,例如,每個訓練階段可以設定為1～2個月,在這期間可以高度集中某一項訓練科目,對運動員進行專項的基礎的訓練,這種方式極具目的性,能夠得到較好的訓練效果。由于時間較長,準備期的特點主要是訓練節奏長、訓練周期大、訓練強度低、項目數量多等等。

2.2比賽期

比賽期,一般以半個月左右為限,這是一個比較短的實踐周期,通常它會以適應性訓練為主,目的在于調整身體基本狀況,使之適應比賽而進行賽前適應性訓練。這一時期運動員的主要訓練特點體現是訓練強度低,主要開展適應性和穩定性訓練,重點是田徑競技項目起步階段的讀秒反映訓練、比賽階段的起速保持和呼吸調整訓練、沖刺階段的加速訓練、臨近終點階段的凋整恢復訓練等,另外也不應忽視對運動員進行心理調整訓練以及抗壓能力訓練等等。

2.3恢復期

恢復期是一個短節奏的訓練期,在這期間運動員的訓練內容集中在調整、恢復上,它是保證運動員能夠恢復身體機能的重要階段,這個時期特點是訓練負擔較輕,通常來說都是一些基礎性訓練,難度小、時問短、科目小,但這是一個溝通各個訓練周期和環節的保障期間。

3田徑運動員訓練方案的制定

3.1訓練方案的制定要彰顯周期性理論

田徑競技運動訓練的周期主要就是上述的準備期、比賽期和恢復期,在制定訓練方案時必須要按照項目周期性理論來制定各個階段的訓練方案。按照田徑各項目比賽回合之間相隔的時間,田徑訓誡周期中的準備期、比賽期、恢復期再加以詳細的劃分為各不相同的小階段、小周期,再根據每個項目特點的不同分別制定各小階段、小周期的訓練內容的強度。如在各小階段、小周期的訓練中制定相應項目運動員所需輸出的力量值及技巧的訓練方略。

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2質量要素與權重

產品質量是一個整體性的要素，通常包含了若干個不同的方面，如安全、功能、性能、耐久性等，要獲得整個產品的整體質量評價，就需要將盡可能多的質量要素都囊括進測試中。因此，我們通過以下幾種方式搜集智能手機產品的質量要素并根據消費者的重視程度確定權重：互聯網上對消費者意見的征集；消委會對產品質量問題投訴的統計分析：對電子商務網站上針對各個產品“差評”信息的整理。行業專家建議；

3試驗項目

我們采用了主觀評價和客觀試驗相結合的方式來進行試驗。客觀試驗，即采用標準方法或自行設計的試驗方法，對手機的某個參數、指標進行檢測，例如，手機的耐久性試驗中，跌落和防水可以采用標準方法，屏幕耐劃痕可以自行設計實驗進行檢測。但是部分項目無法采用客觀測試的方法，例如多媒體功能中的拍照功能，照片的分辨率、色彩還原能力等客觀指標固然重要，但測試人員對照片效果進行主觀評判得到的結果更加具有說服力，因此我們采用主觀對比評價的方式進行打分。我們建立了一只由8名普通消費者和2名專業工程師共10人組成的主觀評價團隊。為了更好的完成主觀評價的內容，我們通過新聞媒體公開征集了8名參與比較試驗的消費者，并對參與者進行嚴格審查和挑選，以確保其公正性。消費者由4男4女組成，年齡最小18歲，最大51歲，涵蓋每個年齡段的消費者，消費者代表的職業背景包括了學生、教師、公司白領、私營業主等，覆蓋了不同的消費者群體。為了保證比較試驗的公正性，我們對參與主觀評價的人員進行比較試驗前的培訓和紀律要求，并將樣品的機身和充電器LOGO和廠商信息部分進行覆蓋處理，并對樣品進行編號，全程“盲檢”。

4結果展示

對于消費者來說，實驗室本身的測試結果通常是難于理解的，因此，為了使消費者對比較試驗結果更易于理解，更好地滿足消費者多樣性、個性化的選擇，實驗室的測試數據將按照事先討論確定的評分規則轉化為評級。首先，我們在報告中列出我們進行的所有試驗項目，并為每一個項目加上簡單的描述，以便使消費者能夠認識到，這個項目反映了智能手機哪一方面的質量因素，然后，我們將試驗結果轉化為個單項項目的分數。報告中同時體現總體評分和單項評分，消費者可以根據評價結果結合自身情況和需求，選擇適合自己的產品。

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1.1.1取水口攔污柵及啟閉設備

1)優化選型布置設計。發電引水隧洞喇叭口底檻678.50mm處設置1孔攔污柵，單孔孔口尺寸為7.5m×10.0m，檢修平臺高程717.00m，設計水頭4.0m，最大引用流量為42.58m3/s，平均過柵流速為0.811m/s，攔污柵重量為26.0t，柵槽埋件重17.0t，型式為平面滑動式攔污柵。選用1臺QPG2×250kN－38m高揚程卷揚式啟閉機，安裝高程726.20m，操作運行條件為靜水啟閉。2)蓄水安全復核計算。攔污柵主支承是增強四氟NL150CHI型滑塊，最大線荷載為25kN/cm，反向支承是鋼滑塊。柵條間距50mm，柵體主材為Q235B，內力分析計算［2］成果為:主梁最大壓應力為105.35N/mm2，發生在跨中處;最大剪力為21.01N/mm2，發生在支座處;最大撓度為9.5mm，發生在跨中處;柵條彎應力為53.1N/mm2，發生在跨中處。攔污柵重量為247kN，提柵清污時考慮污物重量為100kN，攔污柵啟閉力為450.1kN，啟閉機容量為2×250kN。

1.1.2取水口事故閘門及啟閉設備

1)優化選型布置設計。在攔污柵的下游設置1扇事故閘門，孔口尺寸為4.5m×4.8m，底檻高程680.00m，檢修平臺高程717.00m，設計水頭37.0m，閘門型式為平面定輪鋼閘門。選用1臺安裝高程為726.20m上的QPG2×800kN－38m高揚程卷揚機控制閘門，操作運行條件為動閉靜啟。2)蓄水安全復核計算。閘門由門葉結構、水封裝置、4個簡支輪主支承(同時兼做反向支承)、4個側向限位裝置和充水閥裝置等組成。受力計算采用假設平面體系，按照實際可能發生的最不利荷載組合情況，進行強度、剛度和穩定性驗算。閘門在設計水頭下動水操作會受到不同程度的動力荷載，動力系數取1.1。門體材料為Q235B，內力分析計算結果為:閘門承受的靜水壓力為7713.7kN，動水壓力為8485.1kN;面板折算應力為157.03N/mm2;主梁最大壓應力為128.1N/mm2，位于跨中處。最大剪力為49.2，位于支座處。最大撓度為2.71mm，位于跨中處;主輪與軌道的接觸應力為844.06N/mm2;主軌頸部局部承壓應力為173.36N/mm2;閘門閉門力為－659.1kN，啟門力為479.6kN，持住力為1394.4kN;啟閉機容量為2×800kN。

1.2泄水系統閘門及啟閉設備

1.2.1溢洪道弧形工作閘門

1)優化選型布置設計。該閘門設置在溢洪道上，底檻設置在堰頂下游側704.80m處，堰頂高程為717.00m，共設置3孔閘門，啟閉機安裝高程為719.50m。閘門運行方式為動水啟閉，主要承擔水庫的泄洪任務。閘門的孔口尺寸為12.0m×8.5m(寬×高)，設計水頭為8.2m。型式為露頂式弧形閘門，其面板曲率半徑為10.0m，支鉸高度為5.5m，其結構布置見圖1。2)蓄水安全復核計算。閘門由門葉結構(焊接件)、水封裝置、支臂、支鉸和側輪等所組成，支承為斜支臂。受力計算采用假設平面體系，并按照實際可能發生的最不利荷載組合情況，對閘門的設計條件和校核條件進行強度、剛度和穩定性驗算。閘門在動水操作條件下各部件尚需承受的不同程度的動力荷載，故將設計水頭作用在閘門部件上的靜水壓力乘以動力系數，考慮為最不利的荷載組合，動力系數取1.1。門體材料為Q235B，內力分析計算結果表明:閘門承受的靜水壓力為4218.0kN，動水壓力為4639.8kN;面板折算應力為181.8N/mm2;主梁最大壓應力為106.3N/mm2，位于跨中處。最大剪力為69.2，位于支座處。最大撓度為4.36mm，位于跨中處;支臂平面內應力為76.2N/mm2;主支臂平面外應力為66.3N/mm2;閘門啟門力為441.7kN，閉門力為246.3kN;啟閉機容量為2×250kN。

1.2.2放空底孔進口事故閘門

1)優化選型布置設計。在放空底孔進口設置一道事故閘門，孔口尺寸為2.5m×2.6m(寬×高)，設計水頭52.0m。底檻高程為665.00m，檢修平臺高程為717.00m，啟閉機安裝平臺高程為723.50m。閘門運行方式為動閉靜啟，由1套QPG800kN－53m高揚程卷揚機控制。當水庫需要放空時小開度提門充水平壓，待前后水壓差小于4m時，再開啟事故閘門。2)蓄水安全復核計算。閘門由門葉結構(焊接件)、水封裝置、4個懸臂輪主支承(同時兼做反向支承)、4個側向限位裝置等所組成。受力計算采用假設平面體系，按照實際可能發生的最不利荷載組合情況，進行強度、剛度和穩定性驗算。閘門在設計水頭下動水操作會受到不同程度的動力荷載，動力系數取1.1。門體主材為Q235B，內力分析計算結果表明:閘門承受的靜水壓力為3491.5kN，淤沙壓力為619.6kN，總壓力為4111.1kN;面板折算應力為187.9N/mm2;主梁最大壓應力為101.27N/mm2，位于跨中處。最大剪力為65.4，位于支座處。最大撓度為0.76mm，位于跨中處;主輪與軌道的接觸應力為663.1N/mm2;閘門啟門力為769.1kN，閉門力為－22.0kN，持住力為206.3kN;啟閉機容量為800kN。

1.2.3放空底孔出口弧形工作閘門

1)優化選型布置設計。在放空底孔出口設置一道弧形工作閘門，孔口尺寸為2.5m×2.2m(寬×高)，承壓水頭為52.0m，型式為潛孔式弧形鋼閘門，底檻高程為665.00m，檢修平臺高程為668.70m，啟閉機安裝平臺高程為674.60m。閘門運行方式為動水啟閉，選用1套QH-SY－500/150kN－4.0m弧門潛孔液壓啟閉機控制閘門，閘門長期處于閉門擋水狀態。當水庫需要放空時，動水開啟該閘門鎖定于檢修平臺上，待放空完畢，放下工作閘門封閉孔口蓄水。2)蓄水安全復核計算。閘門由門葉結構(焊接件)、水封裝置、2個支鉸支承和4個側向限位裝置等所組成。受力計算采用假設平面體系，按照實際可能發生的最不利荷載組合情況，進行強度、剛度和穩定性驗算。閘門在實際操作中會受到不同程度的動力荷載，動力系數取1.1。門體主材為Q235B，內力分析計算結果為:閘門承受的靜水壓力為3329.7kN，動水壓力為3662.7kN;面板折算應力為183.9N/mm2;主梁最大壓應力為33.2N/mm2，位于跨中處。最大剪力為24.4，位于支座處。最大撓度為0.12mm，位于跨中處;支臂平面內應力為98.4N/mm2;閘門啟門力為248.8kN，閉門力為122.7kN;啟閉機容量為500/150kN。

1.2.4導流隧洞封堵閘門

1)優化選型布置設計。導流隧洞進口設置封堵工作閘門一扇，孔口尺寸為5.0m×6.5m(寬×高)，承壓水頭為44.3m，閉門水頭:20m，型式為潛孔式平面鋼閘門，底檻高程為647.70m，檢修平臺高程為659.00m，啟閉機安裝平臺高程為667.50m。閘門運行方式為動水啟閉，選用1套QPQ630kN－13m卷揚式啟閉機控制閘門，閘門僅用于導流隧洞封堵時使用，導流隧洞在枯水季節封堵下閘門。因受啟閉機平臺高程的限制(啟閉機平臺高程為667.50m)，閉門時最不利水頭工況為啟閉高程，即水頭為20m，因此整個閘門啟閉按最不利的情況下水頭20m計算。2)蓄水安全復核計算。閘門由門葉結構(焊接件)、水封裝置、12個主滑塊和8個反向滑塊裝置等所組成。受力計算采用假設平面體系，按照實際可能發生的最不利荷載組合情況，進行強度、剛度和穩定性驗算。門體主材為Q235B，內力分析計算結果為:閘門承受的靜水壓力為13501.9kN，發生在設計水頭44.3m處;材料容許應力(抗拉、抗壓和抗彎)為142.5kN，容許應力(抗剪)為85.5kN;面板折算應力為138N/mm2;主梁最大壓應力為84.6N/mm2，位于跨中處。最大剪力為71.92，位于支座處。最大撓度為3.78mm，位于跨中處;閘門閉門力為145kN;水柱壓力為898.60kN;啟閉機容量為630kN。

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(1)清潔生產方案

一是由若干個無/低費方案和中/高費方案構成，前者是指可迅速采取措施進行解決、無需投資或投資很少、容易在短期(如審計期間)內見效的清潔生產措施和方案，后者多指技改投資或實施周期跨度相對較大的清潔生產措施和方案;二是無/低費方案和中/高費方案的實際產生機制，有時并不盡相同。

(2)清潔生產方案產生通則

一是《清潔生產審核暫行辦法》(2004年)第十三條明確:對物料流失、資源浪費、污染物產生和排放進行分析，提出清潔生產實施方案;二是《上海市重點企業清潔生產審核報告及驗收工作報告編制格式要求(試行)》(2013年)要求:明確清潔生產方案的產生過程與企業通過清潔生產審核所建立的產生方案的內部機制。

(3)清潔生產方案產生過程

包括方案產生范圍、方案征集對象和方案采集路徑等。

①方案產生范圍，主要從原輔材料和能源、技術工藝、設備、過程控制、產品、管理、員工和廢物等8個方面產生清潔生產方案。

②方案征集對象，包括被審核企業全體員工、行業專家及清潔生產審核人員。

③方案采集路徑，一是企業員工以合理化建議形式提出清潔生產方案，其特點是廣種薄收且多為無費或低費;二是根據物料平衡測試分析，產生針對性且績效突出的清潔生產方案;三是收集并類比國內外同行業先進技術，產生既具有前瞻性又滿足可操作性的清潔生產方案;四是組織行業專家以技術咨詢形式產生清潔生產方案，其特點是創造性、新穎性和風險性并舉。是清潔生產方案產生過程及其主次路徑示意。

1.2碳纖維清潔生產方案設計討論

(1)碳纖維行業的現狀

我國碳纖維行業經過長期的自主研發，打破了國外技術裝備的封鎖，千噸級工業化裝置關鍵技術取得突破，產業化步伐逐步加快。目前主要存在技術創新能力弱、工藝裝備不完善、產品性能不穩定、生產成本高、低水平重復建設、高端品種產業化水平低、標準化建設滯后、下游應用開發嚴重不足等諸多問題。《加快推進碳纖維行業發展行動計劃》(2013年)提出:著力突破關鍵共性技術和裝備，發展高性能碳纖維產品;著力加強現有生產工藝裝置的技術改造，實現高質量和低成本穩定生產;著力培育碳纖維及其復合材料下游市場，促進上下游協調發展;著力推進聯合重組，不斷提高碳纖維產業集中度。構建技術先進、結構合理、上下游協調、軍民融合發展的碳纖維產業體系。

(2)碳纖維行業清潔生產及其審核的特點

一是碳纖維行業推廣清潔生產具有積極作用，因為碳纖維的加工制造過程，決定其能源消耗和廢氣排放都是大量的，即1kg原絲經歷預氧化、低溫碳化和高溫碳化處理后，固態纖維僅剩余49.6%(質量分數)，其間有質量分數50.4%的份額轉變為氣態廢氣(見表1);二是碳纖維行業的清潔生產正處于起步階段，由生產工藝與裝備要求、資源能源利用指標、產品指標、污染物產生指標、廢物綜合利用指標和環境管理要求指標等內容，以及碳纖維清潔生產水平評價體系尚待完善;三是目前整個碳纖維行業的技術裝備及其制造過程，在國內外都屬于高度商業機密范疇，這既給清潔生產標準或清潔生產指標體系的制定帶來一定的難度，也相對制約了清潔生產審核的實施，乃至清潔生產方案的產生和實施。

(3)碳纖維清潔生產方案設計討論

首先，受前述特殊性影響，尤其是技術裝備和制造過程的保密性，不僅縮小了方案的征集對象、范圍，而且限制了方案的采集路徑。倘若沿用其他行業清潔生產方案產生的模式，顯然不足以支撐碳纖維清潔生產方案的產生。因此，有關碳纖維清潔生產方案產生的征集對象、范圍和路徑，應當在現有模式基礎上有所調整和擴展。其次，諸如征集對象、范圍和路徑的調整和擴展，應當既符合國家碳纖維產業和清潔生產政策，也應當適用市場經濟機制。研究認為，涉及碳纖維加工制造的科技文獻和公開專利，屬于這種調整和擴展的途徑之一，其理由包括:

①文獻和專利的作者、發明人或申請(授權)人，可以歸結為行業專家的范疇。因此，這類人員應當屬于征集對象、范圍和采集路徑的調整和擴展;

②文獻和專利也是當今碳纖維加工制造先進性的一種表征形式，一定程度上體現了未來碳纖維行業創新發展的一種趨勢，因此，文獻與專利屬于類似清潔生產標準、清潔生產指標體系或者國內外同行業先進技術的調整和擴展。當然，基于公開專利的調整和擴展，還要考慮知識產權因素。

2方案設計

2.1無/低費清潔生產方案舉例

以優化生產工藝、改善上漿效果和改進檢測方法為例，研究無/低費清潔生產方案設計，符合其無需投資或投資很少、容易在短期內見效的特征。

2.1.1優化生產工藝

(1)采用新的牽伸方法

在聚丙烯腈基纖維原絲生產中，經上油之后，無需經干燥致密化，直接進入干燥－牽伸，然后進行熱定型。該清潔生產方案在保證原絲品質和性能的前提下，既可縮短和簡化工藝流程，又可降低生產成本。

(2)減少碳纖維預氧化毛絲產生

首先取聚丙烯腈基碳纖維原絲，用純水浸漬，浸至原絲的含水量為5%～15%(質量分數)，或者用環氧乙烷改性硅油乳液或氨改性硅油乳液浸漬，浸至原絲的含水量為5%～15%(質量分數)，油劑附著量為0.4%～1.2%(質量分數);其次對浸漬處理的原絲進行定型處理。

2.1.2改善上漿效果

(1)變更上漿形式

早期工業化生產的研究成果表明，單一的上漿(上油)形式，包括輥筒上漿(油輪毛氈)法、噴霧噴淋法和輥筒浸漬法等，以浸漬法上漿效果為優。然而，采用多重組合上漿形式，在彌補類似表2上漿(上油)偏差的同時，通過技術裝備(單元)的輔助功能再現，可省去輥筒浸漬法單元設備，如多道噴霧噴淋法。

(2)變更上漿乳液品種

高性能碳纖維及原絲所用油劑(或上漿劑)多為硅系，為提高油劑耐熱性、親水性和成膜性，通常需要對硅油進行復配改性。變更上漿乳液品種，可以提升油劑(或上漿劑)對具體技術裝備的專用性;同時，考慮替換的成本差值，將此類方案歸于無/低費清潔生產方案。

2.1.3改進檢測方法

針對高溫分解法、溶劑抽提法、堿減量處理法和超聲波測定法等不同碳纖維上漿劑含量檢測方法存在的缺陷，結合碳纖維表面上漿工藝技術，對在線取樣及水分溶劑干燥等清潔生產新方法加以改進。該方案具有檢測準確、操作簡便性、能源及溶劑消耗少和無廢棄物減排等特點。

2.2中/高費清潔

生產方案舉例以聚丙烯腈基碳纖維表面處理技術單元、高溫廢氣處理為例，研究中/高費清潔生產方案設計，體現其技改投資、實施周期跨度相對較大的特征。

2.2.1表面處理技術單元

為了提升最終碳纖維產品的實用性，滿足后期復合化和深入加工需求，經碳化處理的碳纖維絲束都要經過表面處理，主要有陽極電解氧化、臭氧氧化、氣相氧化、氣液雙效等方法。基于專利申請的統計結果表明，2008—2010年期間的11個碳纖維表面處理專利申請中，約有一半的發明因各種原因未能被授權;2008—2013年期間專利申請中，有關液相表面處理方法與氣相表面處理方法之比為12∶2。當碳纖維表面處理采用液相氧化法時，需要經過水洗以去除附著在碳纖維絲束表面的電解質。就節約水資源和簡化工序操作而言，碳纖維氣相氧化法表面處理技術的清潔生產方案更加值得關注。

2.2.2高溫廢氣處理

通常采用吸收法、吸附法以及燃燒法處理碳纖維預氧化和碳化中產生的大量廢氣。吸收法工藝簡單、成本低、技術比較成熟，但其處理效率低、治理不徹底，在工業化生產中容易造成二次污染;吸附法采用的吸附劑雖具有較高吸附能力，但受吸附容量的限制，須頻繁更換吸附劑，且生產成本高;催化燃燒法治理碳纖維氫氰酸廢氣，氫氰酸轉化率高，治理效果好，二次污染少，但是管理和運作成本很高;直接燃燒法操作簡單，但能源綜合利用效率低，且排放大量二氧化碳氣體。高溫廢氣處理的中/高費清潔生產方案，包括:

(1)煙氣管道輔助加熱保溫。由表1可知，在低溫碳化爐43.3%的失重物質中，有不少以焦油的形式排出;隨著高溫廢氣物的降溫，焦油廢氣會在排氣管道內稠化;清潔生產方案的設計要點是管道外壁增加輔助加熱，以保證管道內廢氣溫度在630～650℃，避免焦油在管道內壁的稠化凝結。

(2)直接燃燒法高溫尾氣熱能回收。即通過換熱器對850℃的高溫尾氣進行熱能回收，再利用途徑包括:一是預熱焚燒爐新鮮空氣;二是輔助加熱煙氣管道。

3結語

(1)碳纖維行業清潔

生產正處于起步階段，諸如生產工藝與裝備要求、資源能源利用指標、產品指標、污染物產生指標、廢物綜合利用指標和環境管理要求指標等要素內容，以及碳纖維清潔生產水平評價體系尚待完善。

篇（6）

夏季除濕工況，從節能角度，在保持最低換風次數要求的前提下，使新風閥處于最小開度。根據我國暖通空調規范規定：對于室溫允許±1.0℃波動范圍的空調區域，換氣次數應大于或等于5次/時（最小送風量）。保證最低換氣次數，回風閥最小開度計算：為獲取新風量數值，在新風直管段設置風速檢測口，日常運行時封堵，檢測時插入風速儀測量新風風速。參數定義：空調控制區域容積-VN空調新風量-Qx新風管截面積-Sx新風管測得風速-則新風量Qx=SxVx,欲使室內換風次數每小時達到5次，須滿足：Vx=。通過調整新風閥開度，使風速vx滿足上式要求，確認并記錄該風速下的新風閥開度。為滿足空調節能運行要求，夏季除濕階段，新風閥可保持這一開度值，定期測試風速，實施新風閥開度值修正。

1.2溫、濕度分控模式

在夏季降溫除濕工況時，將原有溫、濕度聯合控制程序調整為溫、濕度獨立分控程序，即根據室內回風含濕量(通過回風溫濕度計算轉化得出)與室內設定工況含濕量之間的差值，或根據新風濕度的變化跟蹤室內設定工況濕度通過PI調節，來控制主表冷器（除濕通道）的閥門開度；根據室內回風溫度與室內設定溫度之間的差值，來控制副表冷器（降溫通道）的閥門開度。過渡季，仍按原變新風比或全新風運行，只是需要增加旁通新風閥的開關控制，具體邏輯是當室外工況進入過渡季、新風除濕電動冷水閥關閉，旁通新風閥應同時打開。當室外處于夏季除濕工況時、新風除濕電動冷水閥開度不為零，旁通新風閥應處于關閉狀態。過渡季對新風量的調節仍由原新風、回風調節閥負責。

2、常規控制與雙通道溫濕度獨立控制熱力工況對比分析

2.1參數定義

G1－新風量N－室內設定點G2－回風量W－夏季室外狀態點G－總風量（G1+G2）C－混風狀態點i－焓值L－機器露點Q－冷量消耗O－夏季送風狀態點

2.2常規空調系統在夏季除濕工況下的再熱分析

2.2.1常規夏季除濕空氣熱濕處理過程卷煙廠空調系統為卷煙生產工藝提供高精度的室內溫濕度環境，系統一般都配有表冷、加熱、加濕等多種熱濕處理手段。常規空調系統夏季熱濕處理過程為：新回風混合后，經表冷器降溫除濕，再經加熱器再熱，達到送風狀態點后向室內送風。其對應的空氣處理過程焓濕圖表述常規空調系統在夏季除濕工況下的空氣處理過程焓濕圖。

2.2.2常規表冷處理冷量消耗計算1）混風狀態點（C）焓值計算：根據：，得出：iC=iN+（iW-iN）2）冷量（Q）消耗計算：Q=（G1+G2）（iC-iL）=（G1+G2）（iN-iO）室內負荷+（G1+G2）（iO-iL）再熱負荷+G1（iW-iN）新風負荷。

2.3雙通道溫濕度獨立處理方案的節能分析

2.3.1雙通道除濕工況空氣熱濕處理過程根據上文所述，空調系統雙通道溫濕度獨立處理過程概括為：新風（或與部分回風混合）經主表冷器降溫除濕，回風經副表冷器干冷卻后，新回風進一步混合，達到送風狀態點后向室內送風。

2.3.2溫濕度分控冷量消耗：1）混風狀態點（C）焓值計算根據：=得出：iC=iN-(iN-iL)2）冷量（Q）消耗計算：Q=G1（iW-iL）+（G1+G2）（iC-iO）=（G1+G2）（iN-iO）室內負荷+G1（iW-iN）新風負荷溫濕度分控冷量消耗與常規處理冷量消耗比較，常規夏季除濕空氣熱濕處理過程中（G1+G2）（iO-iL）再熱負荷部分已消除。

篇（7）

一、概述

隨著3G的來臨，對數據增值業務的發展將產生更大的促進，而這些業務復雜的計費需求也讓計費系統承受前所未有的壓力。一方面要支持語音、數據業務的計費，實現語音和數據等多種業務的捆綁和統一賬戶對于運營商的營銷策略至關重要，為運營商提供了更加靈活的市場競爭手段；另一方面用戶產生的費用已不再是簡單的承載費用，第三方CP/SP提供的增值業務需要收取信息費。一個用戶在短時間內可能產生高昂的信息費，加大了欠費風險；同時，3G環境下移動電子商務交易計費的賬務需求也將不斷發展，將對計費的實時性提出嚴格的要求。面對這些需求3GPP提出了在線計費系統(OCS)的參考架構給出了具有開放性和通用性的實時計費系統框架，支持基于承載、會話和內容事件的統一計費。實時計費將成為3G時代計費發展的大勢所趨。

二、計費實時能力的演進

傳統網絡中在線計費主要是針對防止欺詐的預付費方式，現網主要有智能網和BOSS兩種預付費實現方式。智能網方式是一種傳統的實時計費方式，支持對傳統語音的預付費，但存在許多缺點：對數據業務的支持非常有限；用戶、業務數據分布在智能網和后臺BOSS兩套系統中，不能實現語音和數據業務的融合；升級困難，業務開展不夠靈活。正是因為智能網這些難以克服的問題，出現了基于BOSS的預付費處理系統，這種方式不屬于在線計費系統(OCS)，是后處理系統，因此不可避免地存在計費處理時延，而且隨著3G具有高附加值的增值業務的引入和電子商務模式的成熟，大大增加了欠費的風險。計費實時能力演進如下：

智能網hotbillingBOSS2.0(智能網網關)BOSS3.0(欠費風險控制)OCS

通過對OCS的引入主要有以下幾點優勢：徹底規避高風險用戶和業務的欠費風險；提高最終客戶的實時業務體驗；打破智能網與后付費平臺壁壘，統一客戶服務、業務支撐；綜合成本較低，兼顧欠費成本、機會成本、建設成本；符合產業的發展趨勢。

三、融合在線計費系統的建設方案

在線計費是融合計費的重要組成部分，并貫穿于融合計費系統的各個方面，是支撐業務發展的重要手段。3GPP標準中為IMS網絡定義了OCS參考性的架構，在這個架構下實現了語音和數據的融合在線計費。

OCS主要有四個功能模塊，計費功能模塊執行基于會話/事件的計費控制，會話計費主要指基于承載的時長、流量計費，事件計費是指基于使用的內容信息計費；余額賬戶管理模塊執行賬戶余額的查詢/更新；批價處理模塊負責定價策略和計費策略的確定；計費網關模塊的功能同3G分組網的CG(計費網關)功能類似，負責話單的存儲和向運營商后臺賬務處理系統的話單接口。CAP接口是移動智能網的CAMEL標準，Ro接口3GPP建議采用DCC(diameterCC)協議，Ga接口是3GPP標準接口。Rc、Re接口是OCS內部接口。

針對CAMEL協議的復雜性本文提出的融合在線計費系統基于3GPP標準的基本框架，將智能網、各個業務平臺設備的計費功能分離出來，實現業務提供和計費控制的分離，形成一個獨立的在線計費系統。不同的是OCS不用通過CAP協議接口而是通過統一的DCC協議接口和語音業務的智能網、數據分組業務的GGSN及業務管理平臺DSMP相連接從而對業務提供和計費控制相分離以達到融合計費的要求。此方案優點：

不但具備智能網計費的穩定性、可靠性、性能等，同時具備HOTBILLING同樣的計費能力，支持全業務計費(含3G)和靈活套餐，因而具備靈活的市場營銷支撐能力，為市場經營打下堅實的基礎，徹底讓預付費用戶告別“二等公民”，享受不對等的市場營銷待遇，從而有效支持預付費業務的發展。

由于OCS與HOTBILLING具備相同的計費能力，并且在數據共享的基礎上進行融合，從而可以靈活地實現預付后付切換，即某些可以是預付費業務，某些業務是后付費業務，同時在某段時間可以是預付費，在某段時間內又是后付費，預付后付只是一種付費模式的選擇，而不是區分客戶或者產品的標志。

OCS可以實時監控客戶的業務使用情況，從而為運營商根本性的風險規避手段，OCS有效解決了長期困擾運營商的欠費風險問題，通過對用戶使用電信業務過程的實時費用和信用度控制，及時發現惡意欠費行為，有效控制欠費風險。

在語音業務，數據業務，增值業務平臺的總體實現方式如下：

語音業務方案。傳統的語音業務的在線計費主要通過智能網實現，由MSC根據用戶的簽約信息觸發到智能網處理，呼叫控制和計費處理都在智能網實現。本方案OCS通過DCC協議接口同智能網SCP相連，而不是通過CAP接口同MSC直接相連，這種方式實現了業務處理和計費控制的分離。具體流程如下：

首先HLR接收從營帳傳來的用戶簽約信息，將簽約消息傳給MSC，MSC根據簽約消息判斷是否需要觸發CAP消息到SCP，根據SCP傳回的消息判斷是否接續用戶請求，并將監控標志記錄在離線話單中，SCP接收從營帳系統傳來的監控用戶資料，根據監控用戶資料將監控用戶的語音業務請求觸發到OCS，根據OCS傳回的信息判斷是否接續用戶請求，并將監控標識紀錄在離線話單中。

這種架構下，SCP負責呼叫控制，原來在SCP中的計費控制和賬戶管理功能由OCS實現，這樣在線計費系統專注于計費，不負責呼叫處理過程，系統的靈活性得到了提高。

數據業務方案。數據業務計費流程如下：

首先HLR接收從營帳傳來的監控用戶資料，將用戶計費方式傳給SGSN，SGSN接收HLR傳來的計費方式并傳給GGSN，根據用戶計費方式將監控用戶的數據業務請求觸發到OCS，根據OCS傳回的信息判斷是否接續用戶數據業務請求，并將監控標識紀錄在離線話單中。

增值業務方案。增值業務計費流程如下：

DSMP接收從營帳傳來的接收從營帳系統傳來的監控用戶資料，根據監控用戶資料將監控用戶的增值業務請求觸發到OCS，根據OCS傳回的信息判斷是否接續用戶請求，并將監控標識紀錄在離線話單中。各個業務系統會根據DSMP傳回的信息判斷是否持續用戶請求，并將監控標識記錄在離線話單中。

四、實時計費系統過渡方案OCS過渡實施方案主要有兩種。方案一是智能網SCP+準實時計費系統，方案二是由準實時計費系統統一實現。

方案一：

電路域和分組域的在線計費都由智能網SCP來完成；數據業務網的在線計費是由DSMP通過私有協議送到SCP，由SCP完成在線計費。離線計費是由電路域通過MSC，分組域通過SGSN和GGSN產生SCDR和GCDR話單，經CG合并后送到準實時計費系統(Hotbilling)中進行處理，數據業務網絡通過ISMP產生話單后也送到準實時計費系統(Hotbilling)中進行處理。

方案二：

由準實時計費系統來完成在線計費。電路域通過MSC和SCP，分組域通過SGSN和GGSN產生SCDR和GCDR話單，經CG合并，數據業務網絡通過DSMP產生話單，統一送到準實時計費系統(Hotbilling)中進行處理。

篇（8）

（1）每月末召開考核小組會議，綜合評定各個供電所的月度績效考評得分；

（2）對下面供電所提出的質疑進行調查回復；

（3）對在績效考核的過程中弄虛作假行為，給予相應處罰；

（4）向各供電所公開每月的績效考核情況。供電所所委會主要負責本所的績效考核工作，其主要工作職責為：

（1）每月初召開績效考評會議，綜合評定供電所副所長、安全員與三個班組上月績效考評得分；

（2）監督各班長對本班組員工進行績效考評；

（3）對各班組員工提出的疑問進行調查并回復；

（4）核實在績效考核的過程中弄虛作假行為，給予相應處罰；

（5）將班組和個人的上月考核情況及時公布并更新。

二．執規考評

執規考評是依據有關法律法規、企業相關管理制度和考評細則，對必須執行的規定或禁止發生的行為和結果實施的考評。該考評適合于所有員工，執規考評考核周期為一個月。執規考核包括行為扣分指標與行為否決指標，這其中，行為否決指標考核包括供電所、班組行為否決指標和個人行為否決指標，如果發生否決行為，供電所、班組或個人的月度績效考核成績直接為零。

三．綜合能力考評

綜合能力考評在月度考評中采用，涵蓋業績、態度、能力定性標準，從工作數量、工作質量、協作性、積極性四個方面進行5個等級定性評價，其中4級為滿分，低于4級的每級扣1分，被評為5級的可加1分，為避免綜合考評“被和諧”或“強制分布”的出現，筆者認為應規定當選擇“5”和“1”時考評者必須用關鍵事件闡明理由，說明為什么這個崗位或部門的這一項特別突出。

四．業績考評

所謂業績考評就是針對供電企業中供電所所有員工承擔的相應工作，運用科學的定量與定性考核方法，對他們行為的實際效果以及他們對企業所做貢獻或價值進行綜合考核與評價。由于供電企業的生產人員的崗位特點與職能不同，對他們的業績考核可以根據需要采用工作計劃考核法、量表計分考核法與工分法等三種不同方法。工作計劃考核法即根據月初或年初確定的工作任務，再對其在相應的考核周期內對工作任務的完成情況進行考評，這種方法的主要適用對象為供電所的管理層，如供電所所長、副所長以及安全員；量表計分考核法是根據確定的生產規程與質量標準對任務完成的質量、數量等指標進行綜合評價，這種方法主要適用于工作的相對常規化、模式化的工作崗位，比如供電所的服務班的工作人員；工時定額法就是預先建立了一套工作任務的定額標準與完成分值，每月的月底或下月初對班組成員的工作任務完成情況進行評價與統計，這種方法主要適用于工作任務不固定、任務分配相對靈活，可以分解與量化的工作崗位，在供電所適用于配電班人員及營業班人員。

1.供電所（所長）業績考評

供電所（所長）業績考評包括年度目標績效責任書考評和月度計劃完成考評。年度目標績效責任書根據本年度上級下達的各項指標及重點工作進行編寫。其內容包括分類業務指標、年度重點工作、執規指標。供電所（所長）月度工作計劃考評基準得分為100分，實行月計劃與總結的方法。每月由供電所所長認真填寫《供電所月度工作計劃考核表》，對工作進行月計劃與總結。上級考核負責人根據本月計劃完成的重點工作完成情況進行考評，并進行打分。

2.副所長、安全員業績考評

供電所副所長和安全員業績考評為月度計劃完成考評，實行月度計劃和總結制度。每月初由副所長和安全員根據自己崗位職責和上級工作要求，填寫本人本月《重點工作計劃表》，每月結束后，由供電所績效考核小組（所委會）根據本月重點工作計劃完成的情況進行考評，并進行打分。

3.服務班業績考評

對服務班而言，由他們的工作相對常規化、模式化，可以采用量表考核法的方式，其主要工作環節是確定班組的關鍵績效事件，根據現有的生產規程、管理規范等對班級與員工的工作行為進行細化描述，再編寫出工作標準進行考核參照。

4.考評成績

依據考評內容，供電所績效管理將工作及目標分為執規考評和履職考評兩部分，其中履職考評又包括重點工作考評（業績考評）和綜合能力考評兩類。為監控和促成績效目標實現，對目標實施結果控制和過程控制，以年度績效責任書為結果控制載體，以月度績效卡為過程控制載體。年度績效責任書和月度績效卡基準分均為100分，依據考評細則扣分。

（1）.供電所（所長）考評成績

縣級農電服務分公司績效管理組對供電所上報的月度績效卡內容進行補充、完善，并反饋給供電所。并依據績效考核細則，每月對供電所實施考評。考評結果在月度績效會議上。供電所（所長）考評成績計算如下：供電所的年度績效考評得分為績效責任書考評得分和月度考評得分加權值之和。考慮到供電所以指標完成情況的結果控制為主，輔助以月度重點工作完成情況的過程控制，因此供電所年度責任書考評得分在供電所年度績效考評中應占較大比例，一般以7:3的比例進行計算。供電所年度績效考評得分=供電所年度責任書考評得分×70%+供電所月度績效得分平均值×30%。供電所年度績效責任書得分=100±分類業務指標考評±年度重點工作考評－執規考評扣分。供電所的月度績效考評得分=100±履職考評（月度工作計劃完成情況考評±綜合能力考評）－執規考評扣分。

（2）.副所長和安全員考評成績

供電所所委會每月對副所長、安全員上報的月度績效卡內容進行補充、完善和進行反饋，并依據供電所績效考核細則，每月對副所長、安全員實施考評，考評結果在月度績效會議。副所長、安全員月度績效考評得分=100±履職考評（月度工作計劃考評±綜合能力考評）－執規考評扣分。

（3）.班組（班長）考評成績

供電所所委會每月對各班組上報的月度績效卡內容進行補充、完善和進行反饋，并依據供電所績效考核細則，每月對各班組實施考評，考評結果在月度績效會議。服務班月度績效考評得分=100±履職考評（月度業績考評±綜合能力考評）－執規考評扣分。配電班（營業班）月度績效考評得分=100±履職考評（班組實得工分／同類班組實得工分均值×100±綜合能力考評）－執規考評扣分。（4）.班員考評成績班長對班員的考評每月在所委會完成對班組的考核后進行，考評結果報供電所所委會審定備案。服務班班員月度績效考評得分=100±履職考評（月度業績考評±綜合能力考評）－執規考評扣分。配電班和營業班班員月度績效考評得分=100±履職考評（個人實得工分／同類員工實得工分均值×100±綜合能力考評）－執規考評扣分。

5.績效考核結果的應用

績效考評結果能否作為企業決策的依據，企業是否能有效地運用這些考核結果，是績效管理能不能深入持續開展并取得實效的關鍵。企業根據績效考評結果，將其應用于員工的薪酬分配、崗位調整以及培訓與改進等各個方面。

（1）.績效考評結果信度和效度的確定

良好的績效考評結果能很好地反映績效考評結果的可靠性與正確性，這就是所謂的績效考評的信度與效度。在運用績效考評結果時，要做到科學、合理，首先要進行對考評結果的信度與效度進行評定，根據評定結果進行分類操作。信度是指在績效管理過程中對收集到的工作結果、工作行為、員工能力以及工作態度等工作任務信息是否準確，還包括信息的穩定性與一致性，信息考慮的是不同的考評者對同一個人的考評的一致性。效度是績效管理結果反映的員工實際工作情況的程度。績效管理的信效度是保證績效考評結果是否能科學應用的必要條件。

（2）.績效獎酬的分配

供電所年度績效考核結果與年度業績考核兌現獎掛鉤，月度績效考核結果與月度獎金掛鉤。年度、月度考核兌現標準基數按照寧夏電力公司相關規定執行。由于供電所各崗位重要程度和責任大小不一，為了充分體現獎酬分配的公平、公正和合理，體現了“按崗分配”的理念，可根據崗位重要程度確定供電所各崗位獎金分配系數，。同時由于供電所地理位置、工作生活環境、人均工作量等不同，導致各供電所之間工作艱苦程度和工作任務量等不同，為了消除這些因素對獎酬分配不公平的影響，可根據不同供電所的自然條件、人均工作量等因素，確定供電所的單位系數。同時要考慮到供電所單位系數應遵循的原則即增減平衡的原則，也就是說農電服務公司范圍內農電員工獎金總額不變。供電所考核兌現計獎公式如下：考核分系數=考核分/100

（一）供電所兌現

1、獎金基數：A0＝X÷Y其中：X－獎金總額，即各分公司對所轄供電所計劃獎金總額；Y＝∑（供電所獎金系數和×供電所考核分系數×供電所單位系數）；

2、供電所兌現金額：A＝A0×A1×A2×A3其中：A0－獎金標準基數；A1－供電所考核分系數；A2－供電所全員獎金系數之和；A3－供電所單位系數。

3、所長兌現金額：B＝A0×A1×A3×B1其中：A0－獎金標準基數；A1－供電所考核分系數；A3－供電所單位系數；B1－所長獎金系數。

（二）副所長、安全員、班長兌現

1、獎金基數：B0＝（A-B）÷F1其中：A－供電所兌現金額；B－所長兌現金額；F1＝副所長獎金系數×副所長考核分系數+安全員獎金系數×安全員考核分系數+∑（班組考核分系數×班組員工獎金系數和）。

2、副所長（安全員、班長）兌現金額：C＝B0×B1×B2其中：B1－副所長（安全員、班長）獎金系數；B2－副所長（安全員、班長）考核分系數，班組考核分系數等于班長考核分系數。副所長、安全員、班組的年度績效考評得分等于月度考評得分平均值。

（三）班員兌現

1、獎金基數：C0＝（B0×C×B2）÷F2C－∑班員獎金系數；F2－∑（班員獎金系數×班員考核分系數）。

2、班組成員兌現金額：E＝C0×C1×C2其中：C1－班員獎金系數；C2－班員考核分系數。班組成員年度績效考評得分等于月度考評得分平均值。

6.績效輔導與溝通

績效輔導與溝通是直屬上級與下級在考核過程中，對工作計劃執行情況進行連續的交流與溝通，以及上級在必要時對下級完成任務工作過程中進行適時輔導。績效輔導與溝通是績效管理過程中的重要環節。比如，分公司領導要與供電所所長、副所長以及安全員進行溝通；班組長要及時與班組員工進行溝通，充分了解他們的工作進展情況，重點要關注那些工作業績不太好的員工，通過溝通，找出原因，有針對性地進行指導與幫助，及時糾正偏差。在績效周期結束后，管理層應該采取正式面談的形式與下屬進行溝通，以幫助員工努力提高綜合素質，實現個人績效目標。

7.績效考評申訴

當被考核的供電所、班組、員工對考核結果有異議時，可逐級向上級農電績效管理組提出申訴，申訴流程為：

（1）提交申訴表。在績效考評結果后2個工作日內，由對考評結果有異議的組織或員工填寫績效申訴表，提交上一級農電績效管理小組。

篇（9）

將DSP和單片機構成雙CPU處理器平臺，可以充分利用DSP對大容量數據和復雜算法的處理能力，以及單片機接口的控制能力。而DSP與單片機之間快速正確的通信是構建雙CPU處理器的關鍵問題。下面就此問題分別設計串行SCI、SPI和并行HPI三種連接方式。

1串行通信設計與實現

11SCI串行通信設計

1.1.1多通道緩沖串行口McBSP原理

TMS320VC5402(簡稱VC5402)提供了2個支持高速、全雙工、帶緩沖、多種數據格式等優點的多通道緩沖串行口McBSP。MCESP分為數據通路和控制通路。①數據通路負責完成數據的收發。CPU或DMAC能夠向數據發送寄存器DXR寫入數據，DXR中的數據通過發送移位寄存器XSR輸出到DX引腳。DR引腳接收數據到接收移位寄存器RSR，再復制到接收緩沖寄存器RBR，最后復制到數據接收寄存器DRR。這兩種數據多級緩沖方式使得數據搬移和片外數據通信能夠同時進行。②控制通路負責內部時鐘產生，幀同步信號產生，信號控制和多通道選擇。另外．還具有向CPU發送中斷信號和向DMAC發送同步事件的功能。MCBSP時鐘和幀同步信號通過CLKR、CLKX、FXR、FSX引腳進行控制，接收器和發送器可以相互獨立地選擇外部時鐘和幀同步信號，也可以選擇由內部采樣率發生器產生時鐘和幀同步信號。幀同步脈沖有效表示傳輸的開始。

1.1.2SCI串行接口設計

設置VC5402的McRSP輸出時鐘和幀同步信號由內部采樣率發生器產生，內部數據時鐘CLKG和幀同步信號FSG驅動發送時鐘CLKX和幀同步FSX(CLKXM=l，FSXM=l，FSGM=1)，輸入時鐘也由內部采樣率發生器產生，內部數據時鐘CLKG驅動接收時鐘CLKR(CLKRM=1)，同時由CPU時鐘驅動采樣率發生器(CLKSM=1)。考慮到AT89C51(簡稱C51)串口發送數據幀中第l位為起始位，因此可以利用該位驅動輸入幀同步信號FSR，同時要置忽略幀同步信號標志為1。其中FSG幀同步脈沖寬度=(FWID+1)·CLKG；FSG幀同步脈沖周期=(FPER+1)·CLKG；采樣率發生器分頻系數(采樣率=波特率)=FIN／(CLKGDV+1)。

SCI串口連接如圖l所示。

1.1.3波特率不一致的處理

VC5402初始化(以圖1為例)：

STM#SRGRl,SPSAl

STM#ooFEH，SPSDl；FSG幀同步脈沖寬度位為1個CLKG

；波特率為100MHz／(0X(OFF)=392156b／s

STM#SRGR2，SPSAl

STM#3D00H,SPSDl;內部采樣率發生器時鐘由CPU驅動

C51初始化：

MOVTMOD,#20H

MOVTLl,#FFH

MOVTHl，#FFH；C51波特率=(2SMOD／32)*(fosc／12)[1／(256一初值)]一24509b／s

MOVSCON，#50H；置串口方式l，每一幀10位數據．允許接收

MOVPCON，#80H；設置SMOD=1

VC5402波特率／C51波特率=(392156／24509)=16．00049

VC5402每發送16位數據，C51只采樣1位數據。在VC5402存儲器中開辟一個空間對每次發送的8位數據進行擴展，1位擴為16位，0為0000H，l為FFFFH，共擴為128位。在數據頭部填加16位起始位0000H，數據尾部填加停止位FFFFH。在VC5402發送控制寄存器XCR中設置XWDLEN=000(1字含8位)，即可將要發送的8位數據封裝成1幀10字的數據。這也符合C51串口1方式下1幀10位的數據格式。C51以1／16的VC5402采樣速率接收數據，0000H采樣為0，FFFFH采樣為1，由此可以將接收到的200位恢復為8位數據，停止位進入RB8。

C51每發送1位數據，VC5402要采樣為16位數據。C51一次發送的10位數據的起始位觸發VC5402的接收幀同步。由于VC5402以16倍C51的采樣速率接收數據，1位采樣為16位，0采樣為0000H，1采樣為FFFFH．只采樣發送來的10位中的前9位，9位封裝成144位，即接收的1幀數據完成。VC5402將收到的144位數據在開辟的存儲器空間存放，拋棄前16位，在剩下的128位里分成8組，每組16位。比較其中間的8位，若有4位以上為1，則該16位為1，反之則為0。由此將接收到的144位恢復為8位數據。

為了不讓CPU頻繁地被數據接收和發送打斷，將DMA和MCBSP聯合使用來控制數據的接收和發送。RRDY直接驅動MCBSP向DMAC接收數據事件(REVENT事件)，XRDY直接驅動MCBSP向DMAC發送數據事件(XEVENT事件)。

SCI通信協議如圖2所示

1.2SPI串行通信設計

將C51置為主機，VC5402為從機。McBSP的時鐘停止模式(CLKSTP=1X)兼容SPI模式，接收部分和發送部分內部同步。McBSP可以作為SPI的從機或主機。發送時鐘BCLKX作為SPI協議的移位時鐘SCK使用，發送幀同步信號BFSX作為從機使能信號nSS使用，接收時鐘BCLKR和接收幀同步信號BFSR不使用。它們在內部分別與BCLKX和BFSX直接連接。BDX作為MISO，而BDR作為MOSI，發送和接收具有相同字長。

C51中的并口P1．1和P1．2作為擴展串行SPI輸人輸出口與VC5402連接，P1．0作為串行時鐘輸出口，P1．3作為幀同步信號輸出口_。

SPI串口連接如圖3所示。

VC5402初始化程序(以圖3為例)：

STM#SPCRll，SPSAl；設置時鐘停止位進入MCBSP的SPI模式

STM#0X1000，SPSDl；時鐘開始于上升沿(無延遲)

STM#SPCRl2,SPSAl

STM#0X0040，SPSDl；XINT由XRDY(即字尾)驅動

STM#PCRl，SPSAl

STM#0X000C，SPSDl；對發送和接收時鐘，同步幀進行設置

STM#RCRll．SPSAl

STM#0X0000，SPSDl；接收數據l幀1字．1字8位

STM#XCRll，SPSAl

STM#0X0000，SPSDl；；發送數據1幀1字．1字8位；

P1．0發送到VC5402的移位時鐘是保證DSP正確采樣接收和發送數據的時鐘。它要保證和C51的采樣接收和發送數據的時鐘一致．才能使主從機同步。

2并行通信設計與實現

2.1VC5402的HPI接口原理

HPI一8是一個8位(HD0～HD7)的連接DSP與主機設備或主處理器的并行接口。DSP與主機通過DSP的片內RAM交換數據，整個片內RAM都可以作為HPI一8的存儲器。HPIA地址寄存器只能由主機直接訪問，存放當前尋址的存儲器的地址；HPID數據鎖存器只能由主機直接訪問，存放當前要寫入或讀出的數據；HPIC控制寄存器可以被主機和VC5402共同訪問。HPI本身的硬件中斷邏輯可以完成主從設備之間的握手，主機通過置HPIC中的特定位產生DSP中斷，同樣DSP通過nHINT引腳對主機產生中斷。HRDY引腳用于自動調節主機訪問HPI的速度，使慢速外部主機與DSP能很好地匹配。HRDY由HCS使能，即當HCS為高時HRDY一直為高，而當EMUl／nOFF為低時，HDRY輸出高阻。

HPI連接如圖4所示。

2.2并行接口設計

將C51置為主機，VC5402置為從機。C51的PO口和HPI的8位數據線HD0～HD7相連作為數據傳輸通道，P1．0～P1．3設置為輸出控制HPI口的操作。其中P1．0作為讀寫控制選通信號連接HR／W；P1．1連接字節識別信號HBIL，控制讀寫數據是屬于16位字的第1還是第2字節；P1．2和P1．3分別連接HCNTL0和HCNTLl，以實現對HPIC、HPIA和HPID寄存器的訪問；nRD和nWR連接nHDSl和nHDS2作為數據選通信號來鎖存有效的HCNTLO／1、HBIL和HR／W信號。nINTl作為輸入，與HPI口的主機中斷信號nHINT相連。nHCS一直接地，而nHAS口和ALE口相連接，在HCNTL0／I、HBIL和HR／W信號有效之后，設置nHDSl為低電平，則實現了讀寫的數據選通，從而完成C51對VC5402HPI口的讀寫操作。在數據交換過程中，C51向HPI發送數據時，通過置VC5402的HPI控制寄存器HPIC中的DSPINT位為l來中斷VC5402。C51接收來自HPI的數據時通過查詢方式，當VC5402DSP準備發送數據時，置nHINT信號為低；C51查詢到nlNTl為低時，調用接收數據子程序來實現數據的接收。

C51與VC5402的并行連接如圖5所示。

主機接收和發送初始化程序(以圖5連接為例)：

RTITEADDRESS：；寫入VC5402存儲器地址信息

CLRP1．2

注：①HBlL腳在傳輸過程中指示當前字節為第l還是第2字節。

②為方便DSP自舉引導加載程序．常采用將nHlNT腳直接與INT2

腳相連。

圖5AT89C51與V05402的并行連接

SETBP1．3；主機可讀寫HPlA地址寄存器

CLRP1．0；主機要求寫選通HPI一8

MOVP0，A；寫入8位地址

CALLDELAY；等待地址寫入完成

READDATA：；讀出VC5402存儲器數據信息

SETBP1．2

CLRP1．3；主機可讀寫HPID數據寄存器

SETP1．0；主機要求讀選通HPI一8

MOVA，P0；讀出8位數據

CALLDELAY；等待數據讀出完成

WRITEDATA：；寫入VC5402存儲器數據信息

SETBPl．2

CLRP1．3；主機可讀寫HPID數據寄存器

CLRP1．0；主機要求寫選通HPI一8

MOVP0，A;寫入8位數據

CALLDELAY；等待數據寫入完成

篇（10）

2系統結構設計及實現

2.1功能模塊設計

客戶將儀器委托給檢定機構校準檢定的一般流程是:儀器入庫—儀器校準檢定—出具證書—儀器出庫。儀器入庫過程記錄入庫信息(包括儀器名稱、送校人、送校要求等);儀器校準檢定過程嚴格依據檢定校準流程記錄檢定結果;出具證書過程是在檢定校準結束后出具校準檢定證書;儀器出庫過程記錄出庫日期、付款情況等信息。由此設計測繪儀器校準管理系統的功能模塊，包括登錄驗證模塊、儀器入庫模塊、儀器校準模塊、出具證書模塊、儀器出庫模塊，如圖3所示。為了保證數據的安全性，系統只給特定人員登錄權限，并設置權限級別。對于管理人員來說，他關心的是儀器的送檢情況、檢測人員［4］;對于工作人員，他主要關心自己在檢定環節里的那部分工作。一級用戶可以進行所有操作;二級用戶可以使用系統的特定功能(如:出具證書);三級用戶僅能進行記錄查詢。登錄信息和權限級別直接寫入數據庫，在用戶登錄時驗證權限及權限級別，如圖4所示。在這樣的功能結構里，有權限的工作人員能進入系統管理儀器的校準過程;級別的劃分使工作人員僅在權限范圍內操作，保證系統數據的安全性;儀器依次經過儀器入庫、儀器校準、出具證書、儀器出庫四個過程，為一個生命周期;每一過程必須在前面過程完成之后才能進行，實現有序管理。

2.2數據庫設計

2.2.1設計原則及數據結構

數據庫的設計以實現對數據的高效存儲，滿足系統的需求為原則。測繪儀器校準管理系統的數據信息分為三塊:人員登錄數據、校準儀器入庫/出庫數據、儀器的校準數據。不同類型儀器的校準數據不同，例如:全站儀校準包括測距、測角兩塊校準數據;經緯儀只有測角校準數據;測距儀只有測距校準數據。如果給這些數據獨自建表會帶來數據庫操作及編程上的麻煩。因此，將儀器的校準數據集中存儲在一個表，同時合并儀器的入庫/出庫信息，形成一條完整的校準記錄。這樣做的好處是減少了一部分數據冗余，同時避免了數據表間交叉索引造成的查詢麻煩;但其缺點是存在不少空值，不過這對小型數據庫性能的影響可以忽略不計。以下是數據庫中表的部分結構及實例:登錄信息表:用于存儲具有權限人員的身份信息，如表1所示。校準信息表:用于保存整個校檢過程的信息(儀器入庫信息、儀器校準信息、儀器出庫信息。)儀器入庫信息:清單編號、校準編號、樣品類型、送校要求、送校單位、送校人、聯系電話、送校日期、校準費用、維修費用、樣品接收人、樣品名稱、樣品生產廠商、樣品型號、樣品編號、樣品外觀、附件、其它事項，如表2所示。儀器校準信息:加常數校準、周期誤差校準、棱鏡常數、校準棱鏡、校準日期、溫度、氣壓、設施、加常數K、標準不確定度、乘常數、振幅A、振幅A的標準偏差、初相位、校準員、校核者等。如表3所示。儀器出庫信息:證書編號、證書批準人、證書取否、樣品取否、取樣品客戶姓名、取樣品日期、付款情況、發放樣品人等，如表4所示。

技術訪問數據庫

可用于存取數據庫和對數據庫進行操作。它具有一些頂層對象，具體包含:編程人員利用這些對象建立與Access數據庫的聯系，對數據庫進行SQL語句操作。系統的主要功能是通過用戶瀏覽器對服務器上的數據庫執行插入、修改、查詢等操作，并將操作結果顯示在瀏覽器上。下面是通過頁面上實現以上功能的方法:(1)創建數據庫連接和數據庫建立起連接，就能實現同數據庫的交互。的對象提供了連接功能。(2)對數據庫進行查詢、修改、插入等操作對象可以對數據庫進行查詢、修改、插入等操作。這個對象是構架在對象上，也就是對象是通過連接到數據源的對象來下命令的，所以接到哪個數據庫，象命令就下到哪里［5］。Command對象的命令是操作數據庫的SQL語句。根據運行機制，操作請求通過瀏覽器發送到引擎，再調用對象，執行SQL命令，就能實現對數據庫的操作。(3)控件的數據綁定綁定數據到控件(如:Gridview)可以將數據在頁面上進行顯示。對象實例可看作數據在內存中的鏡像，為數據綁定控件提供了可能。

篇（11）

目前在我國大部分地區,方案設計在建筑設計行業中基本上不受重視。以廣西自治區為例,方案設計在設計單位相當于是骨頭工作,我們經常可以聽到這樣一句話“我們可以不收方案費”。在設計項目獎金分配的時候,方案費基本上是最少的,然而,在工作量和工作周期上,方案設計確是處于工作量最大(因為修改次數會相當多,同一個項目,方案也要做好幾個)、周期最長(一個3萬平米的非公建項目,方案階段一年的周期屬于正常),風險最大(在做方案設計的過程中,該項目突然停滯甚至被別的單位撬走更是屢見不鮮)的。因此方案設計變成了一個骨頭工作,有點資歷的員工不愿做,就只能讓不要求太多報酬,生活壓力相對較小的實習生和應屆畢業生來做了,然而,他們恰恰是最不成熟、思維最不全面的人群,出現劣質設計也就不足為奇了。和甲方談到設計費的時候他會對你說“談什么方案費,別的單位方案都是送的,不行我們就找別的單位做設計。”由此,目前方案在建筑設計工作中的地位可見一斑。

二、方案設計的重要性

方案設計是整個設計工作的前奏,是一個從無到有的創意設計過程。需要大量的理性分析、收集整理和溝通工作,將城市歷史文化、空間環境、道路交通、水文地質、風向日照、生態植被、生活生產習慣以及業主的要求和投資、規劃條件和各專業的技術要求進行整合,確定建筑的總平、體量、空間、立面、平面以及場地的設計,是建筑設計的靈魂。建筑設計的好壞,成敗主要決定于這個階段。原因如下:

1.對于城市空間以及城市面貌有直接的影響

城市空間和城市面貌是由眾多市政設施、景觀以及建筑排列組合形成的一個綜合體。其中尤以建筑在人們的視野中占據的畫面最多,起著決定性因素。一個好的建筑作品會充分考慮和城市軸線、空間的關系合理確定建筑體量造型和立面風格以及建筑次空間和建筑色彩,能夠和城市空間相呼應,和周圍城市環境相協調,使之相得益彰、為之添彩。反之則會格格不入,破壞城市空間環境,是整個空間顯得凌亂、突兀。這樣的建筑令人反感,望而生厭。

2.方案設計需考慮建筑是城市文化傳播的載體,是城市和人類發展的歷史印跡和活的雕塑,背負著歷史的責任和使命

城市文化是一個城市的長久形象以及人們生活方法和習慣的合集。在方案設計的過程中要從分考慮不同的城市由于地域位置和氣候環境、歷史因素的影響形成不同的文化。建筑是人們生活、生產、活動的空間載體。為了適應人們不同的需要,也是建筑的使用要求,建筑的設計和建造也會因地而異,適應當地的人文,地理、氣候條件。因此,不同地域的建筑會有諸多不同,從而體現了不同的城市文化,給看見過的人和使用過的人留下印象,形成對比,在時間的范疇上形成橫向和縱向的傳播。

自從人類起源開始建筑就隨之產生。從最初的穴居、坑住到最具地方特色的民居進而演化到宮殿,再到現在的鋼筋混凝土、鋼結構的高樓林立,無不反映著人們的生產生活水平的一步步提高。在不同的歷史時期建筑就會以不同的形態出現,從而體現出當時的人文和生產力狀況。生產力提高,社會的生活水平也就得到相應的提高,剩余生產資料也就更多,人們就有更多的精力去改善自身的居住和生活生產環境,建筑就會得到相應的發展。城市是在剩余生產資料做夠多的時候才隨著歷史的發展相應而生。人類的發展帶來城市的進步、對生活環境要求的提高,建筑因而得到發展以滿足不同時期的生產生活需要。

這些設計,分析工作都是在方案設計階段的工作內容。因此,方案設計擔負著重要的歷史責任,設計的好壞對上述方面有直接的影響。

3.是設計項目的靈魂的塑造過程

每個建筑都是在其共性的范圍內追求個性的產物。同樣性質的建筑對不同的建設單位來說則具有不同的意義和內涵。方案設計的過程中就要抓住這些潛在的信息并對其進行抽象提取和具象表現,使之最后形成一個具有個性,能夠體現建設方和使用者內在精神面貌或形象標識的一個具象建筑實體表現物,賦予建筑物精神和文化層面的內涵,是建筑靈魂的塑造過程。

4.對城市交通有直接的影響

當代社會,汽車數量急劇增加,城市交通壓力隨之加大。同時,怎樣利于城市交通的組織或者怎樣能減輕城市交通的壓力也變成方案設計過程中的一項重要工作內容。好的方案設計能最大程度上的合理組織基地內部以及基地和城市交通的交接協調問題,從而減輕新建建筑內部車輛和人形流線對城市交通的不利影響,減小城市交通的壓力。反之,則可能造成流線混亂,銜接關系處理不當,無謂的增加城市交通的壓力,給人們的生產生活帶來諸多不便。

5.對生態環境的好壞有直接的影響

在方案設計的過程中要綜合考慮人們的生活習慣,合理的確定建筑和場地的關系,要考慮場地環境,人們休憩的景觀環境設計。好的設計能讓人感到心情愉悅,神清氣爽有利于身心健康和舒緩精神以及心理疲勞,反之則讓人覺得呆板乏味,不利于身心健康。

6.對建筑空間的好壞,舒適度起著決定性的作用

建筑的高度因受規劃條件的限制,所以在方案階段基本上建筑的高度和層高已經確定,后續工作階段不便修改。在方案階段充分考慮人們的生產生活所需要的空間尺度,合理利用空間能提高土地的利用率、提高建筑空間的使用舒適度。

7.對建筑成本的控制起著重要作用

好的方案會合理的確定結構形式和立面材料,在結構允許、經濟的范圍內進行體量組合設計,進行精心的設計使普通材料達到好的整體視覺效果,從而從根本上解決結構問題,控制建筑成本。否則,一個不合理的建筑方案結構專業再怎么精心計算也解決不了根本問題。

8.對設計單位能否順利開拓市場起著決定性的作用

方案設計在設計過程中是第一步,好的方案設計能夠給甲方一個好的第一印象,利于雙方下一步的相互溝通并為之打下堅實的基礎。反之,即使有幸參與的好的項目也有可能因方案不好給甲方一個該單位水平有限的負面印象,使其產生不信任感。那么該項目流產的幾率就很大了。

9.是施工圖設計能否保證高效,按時,保質完成的關鍵因素