工業鍋爐論文大全11篇

緒論：寫作既是個人情感的抒發，也是對學術真理的探索，歡迎閱讀由發表云整理的11篇工業鍋爐論文范文，希望它們能為您的寫作提供參考和啟發。

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1.1化工企業鍋爐用水采集裝置在對用不采集裝置進行安裝和布置時，則需要根據鍋爐裝置的類型和參數來進行，確保所采集的水體具有一定的代表性，同時為了確保水體的質量，則除低壓鍋爐裝置外，取樣所對應的管道需要以不銹鋼作為管道的材質。

1.2化工企業鍋爐用水采樣要求在化工企業鍋爐運行過程中，基用水包括的種類較多，如除氧水、鍋水、給水及回水等，這些用水裝置都需要有相應的冷卻器設備與之相對應。從而確保充足的冷卻面積，同時也能夠保證冷卻水源的連續供給，實現對水樣流量的有效控制。這就需要做好取樣冷卻器設備的定期檢修工作，避免冷卻器內部存有水垢，影響其冷卻效果。

1.3化工企業鍋爐用水采樣方法在對冷卻器水樣進行采集時，則需要通過合理對冷卻水取樣裝置的閥門部件進行調節，使水量流量得到有效的控制，同時也需要將水樣溫度控制在規定的范圍之內。同時在對鍋爐給水水樣進行采集時，還需要使采集的水樣保持流動性和連續性，而且還要先清除掉管道內部的積水后才能進行采集水樣。

1.4化工企業鍋爐用水采樣運輸對需要進行存放和運輸的水樣，需要保證水樣容器的密封性和嚴密性，而且在儲存及運輸途中還要避免受到陽光的照射，對于運輸途中溫度低于零度以下的環境，則需要做好水樣的防凍措施，在水樣化驗報告中需要將運輸各環節的指標參數進行標明。

2、化工企業鍋爐水化驗方法

水樣采集完成后則需要對用水水樣進行化驗，通過對水樣硬度、堿度和氯化物等幾項指標的化驗來評定水樣的質量，具體化驗方法如下：

2.1化工企業鍋爐用水硬度指標

2.1.1化驗試劑在對硬度指標進行評估試驗中，需要準備化化驗所用的試劑，具體包括乙二胺四乙酸試劑、氨-氯化銨緩沖液試劑、鉻黑T指示劑。

2.1.2化驗方法首先需要取一定量的鍋爐用水水樣，將其注入到錐形瓶容器中，然后將一定量的氨—氯化銨緩沖液試劑加入到錐形瓶內，加入時利用滴注的方式進行，同時還要將鉻黑指示劑滴入二滴，將容器內的試劑進行充分的混合，然后將乙二胺四乙酸試劑滴入到容器中，以溶液呈現藍色為標，然后在此狀態下，對其數值進行記錄。

2.1.3計算方法化工企業鍋爐用水硬度指標=1000×乙二胺四乙酸試劑摩爾濃度指標×（乙二胺四乙酸試劑所消耗體積/水樣體積）

2.2化工企業鍋爐用水堿度指標

2.2.1化驗試劑容量法評估堿度指標的過程中，需要預先準備的化驗試劑包括以下幾個方面：（1）0.1M硫酸標準溶液試劑；（2）濃度為1.0％的酚酞指示劑；（3）濃度為0.1％的甲基橙指示劑。陳鵬中國石油大慶煉化公司質量檢驗與環保監測中心黑龍江大慶163411

2.2.2化驗方法取100ml劑量透明鍋爐用水水樣，將該水樣注入容積為250ml的錐形瓶容器當中。向該錐形瓶當中以滴注的方式滴入2滴~3滴酚酞指示劑。此步驟下，若錐形瓶中溶液呈現出紅色狀態，則需要向其中加入0.1M硫酸標準溶液，加入劑量以溶液呈現為無色狀態為準。此過程當中需要對0.1M硫酸標準溶液所消耗的體積數值進行記錄。進而，向錐形瓶當中以滴注方式滴入甲基橙指示劑。將其混合后，達到均勻程度時再向溶液只進行滴注硫酸標準溶液，直到溶液顏色為橙紅色時即可。

2.2.3計算方法化工企業鍋爐用水堿度指標=0.1M硫酸標準溶液摩爾濃度指標×（第一次0.1M硫酸標準溶液消耗體積＋第二次甲基橙指示劑溶液消耗體積）×1000/水樣體積數值。

2.3化工企業鍋爐用水氯化物指標

2.3.1化驗試劑硝酸銀容量法在對氯化物指標評估過程中，需要用到的化驗試劑大致包括以下幾種，硫酸標準溶液、酚酞指示劑、鉻酸鉀指示劑、銀離子等。

2.3.2化驗方法在此試驗中一樣也是取100ml劑量的鍋爐水樣。同時將其注入到錐形容器中，然后將二至三滴的酚酞指示劑滴注到容器內，對錐形瓶內的溶液進行觀察，當其液體呈現紅色時，則可以將硫酸標準溶液向其溶液內進行滴注，當溶液呈現無色狀態時即可。再向無色溶液中滴入鉻酸鉀指標劑1毫升，并將其進行充分搖勻，混合均勻后向其中滴注硝酸銀溶液，當溶液呈現橙色狀態時即可停止。

2.3.3計算方法化工企業鍋爐用水氯化物指標=1.0×硝酸銀標準溶液的體積消耗數值/鍋爐用水水樣體積數值×1000（mg/L）。

3、化工企業鍋爐水化驗數據

在化工企業水化驗過程中，數據分析作為最為重要的一個環節，在整個化驗過程中具有極為重要的意義。目前對于化工企業鍋爐用水具有嚴格的水質標準要求，這就需要在水化驗過程中將化驗數據要與標準數據進行比對，確保化驗數據與標準數據達到吻合，同時還要對與標準數據不符合的情況進行及時處理，確保化工企業鍋爐運行的安全性和可靠性。數據是化驗分析中最為直觀的一個環節，也是最具科學根據的判斷標準。因為對鍋爐用水的標準較高，所以我國對鍋爐用水有著非常嚴格的質量標準。通過對鍋爐水進行化驗分析，得出詳細的數據，然后與標準指標相對比，就可以知道是否符合標準。對于不符合質量標準的水質，要對其進行更進一步的分析，研究出相差的原因，對于提高水質具有一定的意義。只有通過詳細的數據分析，才能夠合理的判斷出水質的現狀，為化工企業的鍋爐用水提供科學的使用標準，確保其能夠安全可靠的運行，促進化工企業正常生產。

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關鍵詞：我國 高速公路 企業文化 建設

現在我國各條高速公路管理企業已不同程度地將企業文化引入到企業經營管理之中，促進并帶動了各高速公路企業的經營發展。但是由于各地高速公路企業所處的區域環境、經營理念、管理制度、創新意識、發展進程等方面的不同，企業文化創建的方式、表現的形式各種各樣．所產生的文化經濟效能也存在差異。毋庸置疑的是高速公路企業文化建設還處于初步探索階段，存在一些與高速公路產生的豐厚經濟效益和社會效益不相匹配的現象。尤其值得引起注意的是：我國許多高速公路企業的企業文化建設的目標和方向不明確，總體上還缺少一個統一的、具有鮮明時代精神和反映高速公路企業特色、具有很強的感知性和號召力的企業文化理念和創建平臺，導致各路企業文化自擺“棋譜”，文化理念自定“旗號”，造成我國高速公路企業文化建設總體氛圍顯得十分孤單、淡薄，發展緩慢。

1、我國高速公路企業文化中的理念文化不夠全面

細品高速公路管理企業表現各異的理念文化,發現有如下兩個問題值得我們關注:首先，我國高速公路企業理念文化的體系還不夠全面完整。在企業理念文化的構成要素中,高速公路管理企業或多或少都有些內容沒有明確。比如,有的公司的理念文化就缺少企業使命、企業宗旨、企業哲學、企業倫理等內容,價值觀體系的構建也存在薄弱環節;一些公司等都不同程度地存在著價值觀體系零散、疏松的弊端。企業的價值觀反映了員工判斷事物輕重、先后次序的共同標準,決定了人們追求什么、放棄什么、做什么、不做什么。它不是一言以蔽之的口號或標語,而是體現在經營、管理、體制等方方面面的行為準則,每一部分又由對眾多具體事物的評價和判斷交織形成?？v觀國內外知名企業的價值觀體系,無不是嚴密而周全的,它無處不在地滲透到員工的工作和生活中,成為他們行動的準則,規范著他們的舉手投足。相比之下,我國高速公路管理企業的理念文化顯得過于單薄了。

其次我國高速公路企業的企業文化還屬于弱勢文化。弱勢文化是相對于強勢文化而言的,指一個企業沒有典型的可以指導員工各種行為的理念,企業的文化現象大多來自于社會文化,特點不鮮明,主題不突出,導致社會文化的影響力超過企業文化的影響力。必須承認,目前我國高速公路管理企業的文化影響力還比較有限,企業精神的概括往往泛泛而談,沒有突出高速公路管理行業的特點和本企業的獨到之處。我們在實地調查時,一位自稱積年累月在高速公路路上跑車的司機他從來沒意識到有的公司打出來的企業文化口號是企業精神,一直以為是宣傳標語,說:“所有企業不都是這么說的嗎?”可見沒有個性的文化理念不僅難以引起人們的重視,而且容易降低人們的信任。雖然“團結、創新”之類確實是高速公路管理企業所推崇的,但是可不可以用更凝煉、更新穎、更動情的語言表達出來呢?這種表達不僅僅是講究文字上的翻新,更重要的是強調對企業特色的提煉。

2、我國高速公路企業文化中的制度文化與理念文化脫節

制度文化是協調企業各方面關系、規范職工行為的各種法規和制度。通過切實可行的制度和措施，加強企業民主管理、科學管理，規范干部職工行為，使之步調一致，安全有序，保證企業生產經營活動的正常運轉。

在企業文化的制度層面,多數高速公路管理企業能較好地將企業管理的共性與高速公路行業的特性結合在一起,突出企業的個性。美中不足的是,某些企業制定的制度存在著與理念文化脫節的現象,與企業的理念不一致,甚至背離了企業的核心價值觀和戰略目標。這個問題在高速公路管理企業的制度建設中具有一定的普遍性。比如,收費員準軍事化管理是大多高速公路公司的一項核心制度,但同時許多公司的企業理念中提倡的是人性化管理,其實軍事化與人性化在根本上就是沖突的。還有些企業把“務實”作為企業的精神,但其針對性不強的業績考核制度本身就是對這一精神的否定。根據我國一些高速公路企業實況,我們發現涉及管理模式、溝通渠道、業績考核、薪酬分配、集權分權等內容的制度因牽涉到各方的利益,矛盾比較集中,更容易偏離企業的核心理念。

3、我國高速公路企業文化對其理念承載性重視不夠

作為成立時間不長的高速公路行業,高速公路企業受現代管理思潮的影響,普遍比較重視企業形象的樹立和物質文化的培育。因此我國高速公路管理企業的外顯文化已經有了較高的起點,今后所作的應該是精益求精的工作。

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中圖分類號：TK31 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2015）04（b）-0105-01

在工業鍋爐檢測中，水質檢驗是一個重要的檢驗環節，工業鍋爐檢驗人員必須重視這個環節，因為水處理的好與不好直接關系到鍋爐是否可以安全運行，如果工作人員沒有做好對水的處理，這樣會影響到工業鍋爐的傳熱效率，同時會使工業鍋爐產生結垢、腐蝕這種現象，甚至可能發生爆炸的安全事故。所以在工業鍋爐檢驗中，工業鍋爐檢驗人員一定要做好工業鍋爐的水質檢驗工作。

1 工業鍋爐水質檢驗常見問題

（1）水結垢問題?，F在很多工業鍋爐使用單位對于水處理這個環節不夠重視，同時工業鍋爐的工作人員又不太了解鍋爐設備的特性，從而導致了他們不能處理好對水質的檢驗以及對水的處理等這些鍋爐運行的關鍵環節。同時化驗員沒有第一時間把水的硬度以及鍋爐的堿度等關鍵指標的檢測結果告知鍋爐的操作人員，這就造成了鍋爐操作人員不能很好的做好鍋爐的排污工作，最后導致了鍋爐產生了結垢現象和能源消耗增加的現象。鍋爐結垢不僅會使鍋爐的熱效率降低，同時還會產生爆管、爆炸等安全隱患。

（2）鍋爐的腐蝕問題。很多的工業鍋爐在惡劣的環境中被使用，比如那些酸性和堿性物質，它們對工業鍋爐有一定的影響。其實使用工業鍋爐的單位往往忽視了這一點，化工企業在生產的那些原材料其實就有很大的腐蝕性，在使用這些原材料中很容易對工業鍋爐本身造成一定的危害。同時如果工作人員沒有按照規范操作去使用工業鍋爐，比如鍋內加藥所配藥劑的比例不合適、堿煮藥劑的配置不經過準確的計算和配置、或者違反規定自行清洗鍋爐、不做停爐保護等，這些都會給工業鍋爐造成一定的腐蝕。

（3）對水處理不重視的問題。在許多的工業鍋爐使用單位對鍋爐水處理工作不重視，在人員配備、設備投入和監督管理等方面疏于管理，為了節約成本，能少的就少，這也是鍋爐發生事故的重要原因之一。有的企業為了省一些錢，有的是采用簡單的鍋內加藥來替代鍋外水處理。

（4）水處理設備性能與當地水質不匹配的問題。雖然現在我國生產水處理設備的廠商數量很大，水處理設備質量參差不齊，再加上市場的不健康的競爭，水處理設備質量越來越差；另由于設備購置和操作環節脫節，造成水處理設備不能滿足當地水質的要求，再加上水質操作人員專業技術不過關和工作責任心不強，這些因素都將大大影響到工業鍋爐的正常運行。

（5）對水處理裝置的驗收不夠重視的問題。對于檢驗檢測機構而言，在進行工業鍋爐檢驗時，只重視鍋爐本體的檢驗環節，而忽視了工業鍋爐連帶的水處理設備的檢驗。更有檢驗人員在對鍋爐進行安裝監督檢驗時，只檢驗工業鍋爐本身，而對水處理環節設備的檢驗不夠重視，甚至根本不檢驗鍋爐水處理設備。比如是否裝了軟水取樣點，軟水池是否做了防腐處理等以防止水質污染等問題。

（6）對停爐保養的措施不能落實的問題。在鍋爐的使用中，有些工業鍋爐是季節性使用的，如果不采取有效的保護措施，水汽側的金屬表面會發生強烈腐蝕，主要是氧腐蝕。鍋爐操作人員不執行鍋爐停爐保養的相關規定，對鍋爐停爐保養的重視程度不夠，使鍋爐在停用時遭受的腐蝕程度大大超過工作時的腐蝕。特別是鍋爐在夏季有很長的停爐時間，空氣中的氧及水蒸氣凝結產生的水膜使鍋爐極易產生停用腐蝕。

2 工業鍋爐水質檢驗常見問題的整治方法

（1）對工業鍋爐結垢問題加以重視。在工業鍋爐產生結垢之后，從而會降低鍋爐的傳熱效率，也會影響到鍋爐的正常運行，結垢同樣可以使導熱受到阻礙而使局部過熱，最終產生重大的安全事故。所以鍋爐的使用單位要制定嚴格的管理制度，加大監督和檢查力度，重視鍋爐水處理工作，鍋爐水質的檢測人員一定要有責任意識，在鍋爐運行的過程中做好水質的檢測工作和數據處理，要從源頭做好防止結垢的出現。

（2）杜絕出現鍋爐的腐蝕問題。工業鍋爐的腐蝕常常與腐蝕的介質和工業鍋爐工作過程中的溫度、壓力和水質等因素有關系。這就要求鍋爐操作人員和檢測人員在進行鍋爐的運行和停爐保護的過程中，對造成鍋爐腐蝕的檢測指標和操作規程嚴格執行，發現問題及時解決。特別是鍋爐水質的檢測人員要嚴格執行GB1576/T-2008《工業鍋爐水質》的相關要求，做到“早發現早處理”，把因為工業鍋爐腐蝕而造成的損失降到最小。

（3）加大對水質進行檢測的力度。工業鍋爐使用單位需要加大對水質進行檢測的力度，工業鍋爐使用單位需要使用先進的水處理設備，同時還要及時做到對水處理設備的更新換代。檢測人員在對工業鍋爐用水情況進行檢測的時，他們應該做好對化學清洗單位是否滿足化學清洗操作規定的那些流程進行監視，同時工業鍋爐使用單位一定要做好對那些使用工業鍋爐的工廠做好水處理的工作的監督，最后做到工業鍋爐在薄垢甚至無垢的環境中健康運行。

（4）把水處理設備的質量提高上去。水處理設備對工業鍋爐的使用具有重要的保護作用，所以對剛買來的工業鍋爐，檢驗人員要對這個工業鍋爐所帶的水處理設備進行質量檢測，看是否有問題，看其生產的軟水的量是否能滿足工業鍋爐正常工作的需要，最重要的是看水處理設備出廠資料是否完備。

3 結語

工業鍋爐的廣泛使用給人們的生活和生產帶來了很多的方便，但是工業鍋爐又是一種承壓設備，所以在它的使用上具有某種程度的危險性。所以這就要求工作人員在對工業鍋爐進行使用時，他們應該加大對工業鍋爐的安全檢驗力度，目前在我們國家工業鍋爐水質檢驗做的還不完善，該文列出了在工業鍋爐水質檢驗中一些常見的問題和相應的整治方法。如果該篇文章提出的針對工業鍋爐水質檢驗常見問題的整治辦法被大家所采用，這樣就可以改進工業鍋爐檢驗人員檢驗工業鍋爐的方法，從而工業鍋爐的安全運行也會得到順利開展。

參考文獻

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一、引言

我國工業鍋爐的使用非常廣泛，目前，我國的工業鍋爐最為常見的就是蒸汽鍋爐，該類型的鍋爐主要用在發電和供氣工作中，原料以煤炭為主，其運行的常見形式就是循環流化床鍋爐，就現階段我國經濟發展情況來看，我國是世界上工業鍋爐使用和生產最為廣泛的國家，工業鍋爐在我國的經濟發展中有著極為重要的作用。工業鍋爐是以水為介質進行熱量傳遞與動力的設備，對于工業鍋爐的供熱質量來說，水有著極為重要的作用，由于工業鍋爐使用的水質不同，而不同的水質必然會帶有不同的雜質，如果有些雜質沒有經過特殊的處理就直接進入到工業鍋爐內，那么就會給鍋爐帶來非常嚴重的后果，不僅會導致鍋爐元件腐蝕、爆管、鼓包、滲漏，甚至導致鍋爐爆炸，帶來人員的傷亡，此外，一些含有鎂離子和鈣離子的水進入到鍋爐之后，鍋爐水就會在長期的運行過程中逐漸減少，在鍋爐內部在成水垢，當這下水垢附著在鍋爐內部上，就會導致鍋爐的熱傳遞性大幅降低，導致工業鍋爐的燃料不斷增加，帶來巨大的燃料消耗，因此，從這個層面上來說，水質的情況不盡會影響著工業鍋爐的運行安全，也會影響經濟運行情況以及節能減排的效果。

二、工業鍋爐水質管理的意義和內容

（一）工業鍋爐水質管理的意義

做好工業鍋爐的水質管理工作不僅可以有效的控制鍋爐水中的雜質，消除其中的懸浮物和固體物質，提高鍋爐運行的節能減排效果，也可以增強其運行的經濟性。目前，為了規范工業鍋爐管理工作的質量，減少鍋爐中的水垢，提高運行安全性，國家也頒布了《特種設備安全監察條例》來對工業鍋爐的運行進行規范，此外，國家質檢總局也制定了《鍋爐水處理檢驗規則》以及《鍋爐水處理監督管理規則》，這對于我國工業鍋爐的水質檢查工作的提高有著極為重要的作用，以上的條例和規則不僅規定了工業鍋爐水質處理設備的安裝工作、水質處理的檢驗工作，也規定了水質檢驗工作的具體方法和參考依據，可操作性極強。

（二）工業鍋爐水質管理的內容

工業鍋爐水質管理的內容主要包括以下幾個方面：

1.鍋爐水質的檢測工作

水質的檢測是工業鍋爐水質管理工作中一項非常重要的內容，要了解水質中的雜質含量以及雜質情況是否符合標準規范的要求，相關工作人員就必須對鍋爐的水質定性定期的檢驗，在檢驗過程中，要嚴格遵照國家制定的標準和原則，采用正確的分析手段和處理措施進行，一般情況下，對于鍋爐檢測人員，國家有著較為嚴格的規定，必須要求相關檢測人員持有國家質監部門頒發的特種設備作業人員證書，在工作中必須秉承持證上崗的原則，在對水質進行化驗和分析的過程中應該將取樣次數保持在兩小時一次，這樣，才能夠全面的檢測說工業鍋爐中水質的質量，對司爐人員的改進工作提出正確的建議。

2.鍋爐水質的處理工作

在檢測好鍋爐水質的情況之后，就要做好水質的雜質處理工作，一般情況下，工業鍋爐中的雜質包括鎂、鈣硬度鹽等，為了保證鍋爐在運行的過程中可以達到規定的供熱性和安全性，我們通常會使用化學和物理兩種防止進行雜質的處理，該項工作要求工作人員在處理的過程中要細致、耐心，這項工作的質量直接影響著工業鍋爐運行的安全性。

3.鍋爐排污的控制

鍋爐水在長期的運行過程中會在內部蒸發濃縮，此外，在鍋爐水的運行過程中我們常常要添加定量的藥劑，因此，其雜質的含量要遠遠的高于供給水的雜質含量，因此，必須根據工業鍋爐的實際運行情況定期的將內部的污水排出，將鍋爐水的雜質含量控制在規定的范圍內。

在這三項工作中，鍋爐水質的處理工作是工業鍋爐水質管理工作中最為重要的內容，而水質的檢測以及鍋爐排污工作則是水質處理工作的前提條件和后續保證，在實際的工作過程中，必須要認識到三者之間的正確關系，將其緊密的銜接起來，才能使工業鍋爐運行過程中的水質情況達到理想的要求。

三、工業鍋爐水質管理方式

為了加強工業鍋爐水質管理的質量，在進行水質處理工作時，可以按照以下的方式進行：

（一）水質的處理要嚴格遵循標準規定

上文提到，為了規范工業鍋爐的水質管理，國家已經出臺了《特種設備安全監察條例》、《鍋爐水處理檢驗規則》以及《鍋爐水處理監督管理規則》，這也是我們進行水質管理工作時必須要遵循的準則，只有遵循相關標準規范的要求，實事求是的進行水質的處理和監測，才能保證工作的規范性，才能達到水質管理的實際目的。

（二）水質的處理要遵循最佳水源的取水原則

工業鍋爐在工作的過程中可以使用不同種類的水源，湖水、河水、自來水、井水等都屬于取水的范疇內，為了保證工業鍋爐的水質，在取水的過程中我們必須遵循最佳水源的取水原則，為此，必須要全面了解鍋爐的型號、品質要求以及蒸汽壓力的要求，此外，還要做好湖水、河水、自來水、井水等水源的對比工作，篩選出水質情況優良的水源，看哪些水源符合工業鍋爐的供水標準。一般情況下，我國的湖水、河水以及庫水的含堿量和硬度都要相對較低，井水和深井水的含堿量和硬度都會比較高，相關單位在選擇水質時要綜合各方面的情況，優先選擇水質情況最好的水源，如果在選擇的過程中遇到硬度低、堿性大的水源，在應用前就必須要做好脫堿和除鹽的工作，保證鍋爐的良性運轉。

（三）水質的選擇和處理要遵循用戶至上的原則

工業鍋爐提供的熱量是為了滿足用戶的需求，其提供給的熱水、過熱蒸汽和飽和蒸汽可以滿足發電、供熱以及動力等不同的需求，為此，供熱單位在實際的工作中必須要對用戶的需求進行全面的調查和分析，了解其對供熱的需求，從未計算出其對鍋爐水質的需求，一般而言，如果用戶的需求主要是發電，那么這種情況對鍋爐水質的要求就會非常嚴格，對鍋爐蒸汽的品質要求也較高，水質處理工作就會較為復雜；如果用戶的實際需求是供暖和動力源，那么對水質的要求就會相對較低，對鍋爐蒸汽的要求也不高，水質處理工作也就較為簡便。

（四）水質的選擇和處理要嚴格遵循節能的原則

在工業鍋爐的實際運行過程中，防硬除垢，安全運行是其運行過程中最為重要的原則，因此，對于工業鍋爐來說，不管其供熱的目的是為何，都應該將遵循節能的原則，為此，供熱單位必須要不斷改進現階段的鍋爐供熱技術，將新技術和新科技利用在鍋爐運行中來，提高水垢的處理效率，保證工業鍋爐能夠實現良性的運行，能夠在運行的過程中將熱效率的傳達發揮至最大化，將排污熱的損失控制在最小。遵循節能的原則不僅能大幅提高工業鍋爐運行的經濟性和安全性，也可以為用戶提供質量較高的熱能，達到兩全其美的效果。

參考文獻：

【1】何軍：工業鍋爐水質監督與管理[期刊論文]，民營科技（管理縱橫），2012（04）：12

【2】白龍：工業鍋爐水質監督與管理[期刊論文]，知識經濟，2011（07）

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【關鍵詞】燃煤工業鍋爐；脫硝改造；臭氧氧化；脫硫脫硝

【Keywords】coal fired industrial boiler； denitration modification； ozone oxidation； desulfurization and denitrification

【中圖分類號】TK229.6 【文獻標志碼】A 【文章編號】1673-1069（2017）06-0150-02

1 引言

在我國，燃煤工業鍋爐廣泛運用于各種工業生產之中，其數量較多，分布較廣。每年我國的燃煤工業鍋爐消耗標煤約四億噸，約占全國煤炭消耗總量的四分之一左右，產生了大量的煙塵、二氧化硫及氮氧化物。隨著環境保護重視程度的不斷提高，燃煤工業鍋爐的尾氣污染治理問題已經成為了環保問題治理的重要內容。目前大部分的燃煤工業鍋爐已經配備了除塵脫硫設備，但未安裝相應的脫硝裝置，需要進行脫硝改造。如何在保證脫硝效果的基礎上，降低投資和設備運行的成本，是目前必須予以充分考慮的問題。

2 燃煤工業鍋爐脫硝技術的選擇

我國燃煤工業鍋爐在運行過程中受生產供氣需求的影響，負荷變化較大，產生的氮氧化物濃度波動較大，并且燃煤工業鍋爐的爐膛工況較為復雜。大部分燃煤工業鍋爐的現有場地在設計時未考慮脫硝改造的需求，也給脫硝改造帶來了巨大難度?；痣姀S電站鍋爐上應用較多的SCR及SNCR脫硝技術，適合運行平穩的大型鍋爐脫硝處理，不適合直接應用在燃煤工業鍋爐的尾氣脫硝處理上。采用氧化吸收法結合濕法脫硫脫硝技術，不僅能夠解決鍋爐負荷變化較大帶來的煙氣處理難度，還具有同一設備實現高效率的脫硫脫硝的優勢，值得進行探討研究。

氧化吸收法，即利用強氧化劑將煙氣中的氮氧化物氧化成NO2及N2O5等高價態氮氧化物后，再利用吸收液將氮氧化物及二氧化硫同時去除。

目前常用的脫硝氧化劑有亞氯酸鈉、過氧化氫和臭氧等。[1]

亞氯酸鈉氧化法是通過亞氯酸鈉作為氧化劑，將尾氣中的NO氧化為硝酸，SO2氧化為硫酸，達到脫硫脫硝的目的。但H.K.Lee等通過研究發現，僅當尾氣中的SOX被亞氯酸鈉完全去除后，NOX才會被除去。[2]由此可見尾氣中的SOX會影響脫硝反應，導致脫硝效率不高。而且亞氯酸鈉價格較高，反應產物復雜，容易導致二次污染，對設備腐蝕性較大。

過氧化氫氧化法是利用過氧化氫直接將NO氧化成可溶性的NO2，再通過洗滌方式與SO2一同被去除。但過氧化氫是一種弱酸，在酸性環境下較穩定，影響了NO的氧化反應。同時，過氧化氫在高溫下分解加速，導致氧化劑利用率低，影響了脫硝效率。

臭氧氧化法的原理是利用臭氧自身的強氧化性，很容易地將氣體NO氧化為溶解度較高的高價態氮氧化物，比如NO2、NO3、N2O5等，然后通入吸收塔內，將SO2和氧化生成的NOX一并吸收去除，達到同時脫硫脫硝的目的。臭氧脫硝的氧化化過程非常迅速，無危害環境的副產物生成，殘留的臭氧很容易分解為環境友好的O2。

3 臭氧氧化脫硝的機理

臭氧氧化脫硝技術的關鍵因素就是NO的氧化過程。NO的氧化是逐步完成的，煙氣中的NO必須先氧化生成NO2后，如果O3過量才會生成NO3和少量的N2O5。反應機制如下：

O3+NO=NO2+O2（1）

O3+NO2=O2+NO3（2）

NO2+NO3=N2O5（3）

通^實驗發現，O3與NO之間發生的氧化速度要高于O3與SO2的氧化反應速度。因此，SO2不會對O3與NO之間所產的氧化過程產生影響。

4 燃煤工業鍋爐脫硝改造工藝流程

目前大部分現有燃煤工業鍋爐已經配備了多管除塵器、布袋除塵器或水膜除塵器，并配備了脫硫吸收塔。因此必須盡量利用現有的除塵脫硫裝置的基礎上增加脫硝裝置，并利用原有的吸收塔同時進行脫硫與脫硝。改造后的工藝流程是：經過除塵后的煙氣通過引風機后、在進入吸收塔之前，將會與臭氧在臭氧反應器內進行充分的氧化反應，從而將NO氧化為高價態氮氧化合物后，再輸送至吸收塔內進行反應，從而達到脫除煙氣中SO2和NOX的目的，最后經過除霧器脫水后，煙氣輸送至煙囪排放。在整個煙氣脫硫脫硝的過程中，所產生的硝酸鹽和硫酸鹽將會進入循環池。

5 臭氧氧化同時脫硫脫硝的主要影響因素

影響O3氧化同時脫硫脫硝的主要因素有O3/NO摩爾比、反應溫度、吸收液等。

5.1 O3/NO摩爾比

從實驗研究的結果進行分析發現，當O3/NO摩爾比≤1時，NOx的脫除效率相對較低，約為50%左右。因此，在實際的脫硝過程中，通常選擇O3/NO摩爾比>1，因為NO氧化度過低將會對NOx的脫除工作產生不利的影響，反之如果臭氧對NO氧化度較高，則NOx的脫除效率可達90%以上。[4] 實際運行時，可以通過調節臭氧的產生量來達到預期的脫硝效率。

5.2 反應溫度

除塵器后部、吸收塔前端的煙氣溫度一般在100～150℃左右，該溫度為臭氧脫硝的合適溫度。此時臭氧的分解率較低、實際的生存時間將會大于NOx的動力學反應時間，有利于氧化反應順利進行。

5.3 吸收液及吸收塔

目前燃煤工業鍋爐的濕法脫硫常用石灰/石灰石―石膏法、雙堿法等。這些脫硫工藝的洗滌吸收液在脫硫的同時也能吸收NOx。但是，因為煙氣中的NOx增加了吸收塔的負荷，原有的吸收塔必須進行技改，增加噴淋層層數或者增加吸收液的循環水量，才能保證脫硝和脫硫正常運行。

6 臭氧硝的優勢

①脫硝效率較高，脫硝效率可達90%以上；

②臭氧脫硝采用在吸收塔之前的煙道內安裝O3噴射格柵，對鍋爐設備產生的影響較??；

③脫硫脫硝在吸收塔內同時進行，節省了設備的占地面積，適合現有鍋爐的脫硝改造；

④可以根據鍋爐的工況變化，通過調節臭氧用量，從而將脫硝效率控制在經濟可行的范圍內。

7 結語

臭氧氧化結合濕法吸收同時脫硫脫硝技術，有效地解決了燃煤工業鍋爐煙氣脫硝改造存在的問題，在保留傳統濕法脫硫工藝的基礎上促進了脫硫脫硝效率的穩步提高，降低了投資運行的成本。因此，這一技術的推廣和應用對于促進我國現階段的工業鍋爐煙氣脫硫脫硝效率的提高，具有積極的促進作用。

【參考文獻】

【1】柏源，李忠華，薛建明，等.煙氣同時脫硫脫硝體化技術研究[J].電力科技與環保，2010（03）：56.

篇（6）

論文主體：

節能是我國經濟和社會發展的一項長遠戰略方針，也是當前一項極為緊迫的任務。為推動全社會開展節能降耗，緩解能源緊張，建設節能型社會，促進經濟社會可持續發展，實現全面建設小康社會的宏偉目標，工業鍋爐余熱資源的利用是節約能源的重要措施，工業鍋爐排煙余熱占鍋爐熱量比重較大。

一、工業鍋爐排煙余熱的理論依據

由于工業鍋爐排出的煙氣溫度有很大差別，高的超過300℃，低的則在160℃左右。理論上它所具有的余熱為。

Q=VyCy﹝ty－t0﹞=BVn﹝hy－h0﹞=Hy-H0

﹝kJ/h﹞【1】

式中Vy______煙氣量， m3/h

Cy______煙氣平均定壓比熱容，Cy=1．34+0．000163 ty kJ/﹝m3·℃﹞

ty______煙氣溫度，℃；

t0______環境溫度，℃

B______工業鍋爐燃料消耗量，kg/h﹝或m3/h﹞

Vn______單位燃料產生的煙氣量，kJ/m3

hy______煙氣的單位焓kJ/m3

h0______在環境溫度下煙氣的單位焓，kJ/m3

Hy、H0______煙氣在排氣溫度及環境溫度下的總焓，k J/h。

如一臺蒸發量10T/h的工業鍋爐引風量11078M3/h，排煙溫度180℃，環境溫度25℃理論上它所排出的的熱量為：

Q=VyCy﹝ty－t0﹞

Q=11078×﹝180－25﹞=1717090 ﹝kJ/h﹞=410198．28 kcal/h

相當與5000大卡的煤為82．03kg

理論上它可回收利用的煙氣余熱量將小于煙氣的焓。余熱回收量為

Qyr=﹙H＇y－H〞y﹚λbr= H＇y·λyr

﹝kJ/h﹞

H＇y、H〞y ______煙氣進、出余熱回收設備的總焓，kJ/h

Λbr______回收設備的保熱系數，

λyr______余熱回收設備熱效率。

上式可寫為

Qyr=Vy·Cy﹙t＇y-t″y﹚λbr ﹝kJ/h﹞

式中t＇y、t″y煙氣進、出余熱回收設備時的溫度，℃。

當余熱回收設備為空氣預熱器時，則可達到的空氣預熱溫度tk為

tk= tk0＋﹝VyCy﹙t＇y-t″y﹚﹞×λbr÷VkCk ﹝℃﹞

tk0_____空氣預熱器的溫度，℃

Ck____空氣平均定壓比熱容，Ck=1.298+0.000109 tk kJ/ ﹝m3·℃﹞.

當回收余熱用來產生熱水時，產生的熱水量為

Gs= VyCy﹙t＇y-t″y﹚×λbr ÷Cs﹙t″s-t＇s﹚ ﹝kg/h﹞

Cs____ 水的比熱容，Cs=4.1868 kJ/ ﹝kg·℃﹞

t＇S、t″S____水的進、出口溫度，℃。

λbr麻石保熱系數1.32【2】

二、實際消耗在水膜除塵的熱量

蒸發量為10T/h的工業鍋爐，煙氣經水膜除塵器后，水所吸收的熱量為

進水膜除塵器前煙溫180℃，水膜除塵器后煙溫53℃，水膜除塵器進口水溫度22℃，水膜除塵器出口水溫度43℃，供給水膜除塵器水的流量18.5M3/h。

1千卡的熱量在1標準大氣壓下能使1公斤的純水溫度升高1℃?！?】高原地區1公斤標準煤燃燒所放出的熱量，比平原地區1公斤標準煤燃燒所放出的熱量要低【4】。

在定壓情況下【5】實際水所吸收的熱量為

Q水吸/小時=﹙t1 –t2﹚G=﹙43–22﹚×18.5 =21×18.5×1000=388500 kcal/h以5000大卡的煤計算每小時消耗的煤、焦耳、功率為

388500÷5000=77.7公斤=1626261千焦耳=451.74千瓦特

三、熱量未回收的原因

而現在的一些工業企業對煙氣余熱都還沒進行回收利用，主要考慮的是SO2低溫露點腐蝕，和換熱器安裝問題。

四、采取的預防措施

在蒸發量為10T/h的工業鍋爐，進行煙氣余熱綜合利用實現節能時，應注意以下幾個問題。

低溫露點腐蝕的部位主要在鍋爐的空氣預熱器后，進一步降低排煙溫度和提高熱效率，要從設計，操作和選材安裝等方面采取措施，來防止和減少低溫露點腐蝕。

1．

避開煙氣露點腐蝕溫度

低溫露點防腐蝕的一般方法是通過精心的設計，在熱效率降低不大的情況下，提高換熱面如熱管的壁溫，使之在煙氣露點溫度以上。但是，在低溫部位如空氣預熱器空氣入口處，由于操作工況的變化，也會出現低于露點溫度的情況，造成酸蝕而使熱管失效。煙氣出口處熱管失效后，會使延期露點溫度逐步移向附近未失效的熱管管壁處，依次發展，直至大部分熱管失效。因此，設計上避開煙氣露點腐蝕只能作為一般對策。另外，在日常操作中提高鍋爐的排煙度，即鍋爐的排煙溫度高于煙氣露點溫度20~30℃，使排煙溫度在還未降低到露點溫度時，已經從預熱器中通過了。但是，排煙溫度對鍋爐的熱效率影響較大，排煙溫度每升高10℃，熱效率下降0.5﹪左右【6］。

2．

采用耐蝕金屬材料

ND鋼［7］（09CrCuSb）具有較高的抵抗低溫腐蝕能力，不但能抗硫酸電腐蝕，而且在Cl-1或Cl-+SO-24中也具有較高的耐蝕性，其力學性能與碳鋼相當。

3．

采用低硫煤或在煤中加入CaCO3、MgCO3

燃料中均含有少量的硫，硫燃燒后幾乎全部生成SO2，由于燃燒室中有少量的氧氣存在，所以有部分SO2進一步氧化形成SO3在正常的過?？諝庀禂档臈l件下，全部SO2中有約1﹪~3﹪轉化為SO3。在高溫煙氣中的SO3氣體不腐蝕金屬，但當煙氣溫度降到400℃以下，SO3將與水蒸氣化合生成硫酸蒸氣其反應如下。

SO3+H2OH2SO4

如在煤中加入CaCO3、MgCO3 ，SO2轉化為SO3的反應不起催化作用，相反緩慢、抑制了反應的進行，【8】同時它們還會與凝結在它們表面上的硫酸發生反應。燃料中含有相同的硫，所形成SO3的數量卻不同，產生的腐蝕結果也各有不同。

4、煙氣余熱回收利用實現節能主要是在煙氣進入水膜除塵器前2m左右的距離內增加煙道截面積的同時加入一組換熱器。增加煙道截面積主要是為避免在煙道中加入換熱器后影響鍋爐的排煙流量和排煙阻力，同時避免增加風機功率。

由于鍋爐給水都是用軟水，因些在進入換熱器內的水需從離子交換器的產水口供給軟水經換熱器加熱后再流入軟水箱。換熱器選用翅片ND鋼。也可選用不銹鋼換熱器在條件允許的情況下應選用熱管換熱器。如果被加熱的介質是空氣則應選用熱管加熱鍋爐助燃空氣，提高鍋爐進風溫度，鍋爐進風溫度每升高10℃鍋爐熱效率提高0．5％［2］由于熱管的每根管子是獨立的傳熱元件，即便是其中一根發生故障，也不會影響整個換熱器的正常工作。煙氣回收流程見后圖

五、投資與回報

投資材料一覽表

名稱

規格型號

數量

單價(元)

合計

不銹鋼換熱器

換熱面積18M2

1

12000

12000

金屬板

δ5*1000*12000

468kg

4.5

2106

焊條

CE422*3．2

2包

30

60

安裝人工費

8

60

480

管子閥門

鋁塑管和閥門

50米 閥2個

4

50

350

其它

200

利潤

30﹪

4558．8

合計

19754。8

回報

10T/h的工業鍋爐煙氣在水膜除塵器中，煙氣與水的接觸比較充分效率高達90﹪，而采用換熱器時它只能達到水膜除塵器效率的50﹪左右，煙氣在水膜除塵器中水所吸收的熱量是388500 kcal/h轉貼于 ，當地5000kcal的煤價490元/噸，鍋爐每天運行20小時每年運行180天。

388500×50﹪=194250 kcal/h

194250÷5000=38.85kg/h

38.85×20×180=13986 kg

13986÷1000=13.986t

13.986×490=6853.14元

19754。8÷6853.14×180=518.86天

由此可見鍋爐只需運行519天就可收回全部投資，采用煙氣余熱回收系統實現節能，具有重大的理論與現實意義。

參考文獻

［1］熱能轉換與利用

冶金工業出版社 湯學忠主編

［2］管式加熱爐安全與管理

中國石話出版社 徐木彬主編

［3］熱工基礎

高等教育出版社 王補宣張麥貴主編

［4］煤的燃燒與汽化手冊

化學工業出版社 李芳芹等編

［5］傳熱學

高等教育出版社 楊世銘編

［6］云南省耗能設備崗位陪訓教程

篇（7）

水煤漿工業鍋爐及其點火系統的安全性設計丁東成 陶云 徐獲萍(5)

淺析有機熱載體的更換或再生彰旭Min(7)

關于鍋殼式燃油燃氣鍋爐的一體化輔助設計探討徐保平 雒里柯(9)

一起煤氣管道事故的調查分析李秀蓬 薄玉林 董朋明(11)

壓力容器的選材應經濟合理申麥茹(12)

SHFx型旋渦內分離循環流化床鍋爐簡介及調試運行孟向軍 梁宏(13)

容積式燃氣常壓熱水鍋爐的應用探討寇廣孝 顧煒莉 李惠敏(16)

鍋爐及壓力容器焊接工藝規程專家系統介紹蔡洪臣(17)

小型鋁制承壓鍋爐穩定性的探討童慶標(19)

鍋爐低溫過熱器爆管原因分析滕舉彪(20)

一例磁粉檢測磁痕的識別謝力民(21)

造紙烘缸檢驗及缺陷分析溫建明(23)

淺談小型汽水兩用鍋爐水質處理陳勇(24)

一起液化石油氣鐵路罐車液位計泄漏事故原因分析及防止措施張永紅(25)

煤氣發生爐水夾套泄漏處理及預防黃海(26)

一起鍋爐腐蝕原因的分析左曉杰 趙立新 路豐武(27)

水火管鍋爐的結構和其發展方向張惠明(28)

鍋爐鋼制煙囪折斷原因及預防措施劉元寶 張慶強(29)

鍋爐因煮爐引起鼓包分析江旭(30)

恩施自治州鍋爐壓力容器壓力管道特種設備安全監察工作的思考陳佐鳴(31)

小徑管管排對接接頭射線照相中片長與焦距比的控制謝雙扣 胡耀順(33)

城鎮燃氣管道對接焊縫射線檢測問題探討秦志輝(36)

在用壓力容器的聲發射檢驗和評定帥軍華(39)

小型工業鍋爐氧腐蝕原因及其對策孫衛國(42)

磁記憶等檢測技術在鍋爐壓力容器焊接殘余應力測量中的應用簡析黃清榮(44)

導熱油鍋爐螺旋盤管機調試中遇到的問題用解決辦法張秋菊 張慶林(47)

層燃爐（機械）的熱效率如何提高白文國(49)

立式沖天管鍋爐的消煙除塵呂亞平 嚴振(51)

強化管理節能增效朱風霞(52)

鉻鉬鋼換熱管——管板封口焊王薇(53)

不銹鋼在火力發電廠中的應用及其焊接工藝特點曾向飛(57)

KZL—4—1．3型鍋爐爐拱的改造余清蘭 周殿銘(58)

關于鏈條爐排煤閘板改進的設想劉英(59)

應重視鍋爐廠積壓鍋爐的復檢工作劉兵(60)

國產440t／h超高壓再熱CFB鍋爐的安全問題及對策張全勝 左旭坤(1)

煤粉氣流著火穩定性的最佳煤粉濃度分析向雄彪 周大慶(4)

確定鋼制薄壁內壓圓筒壁厚的可靠性方法張桃先 劉小寧(7)

帶加強箍且與筒體不等厚的半球形封頭熱套高壓容器的應力測試與分析李榮(9)

電站異種鋼接頭失效原因分析研究陳曉 兵(13)

工業鍋爐給水管系出力顯著降低故障的研究黃生琪(20)

表面活性劑在化學清洗中的作用的研究李忠(34)

鐵銨礬指示劑法測定氯化物邱燕飛 杜玉輝 楊麟(42)

熱壁加氫反應器的檢驗與分析張龍習(18)

封頭設計中考慮加工減薄量的必要性胡圣旗(28)

對GB8334-1999的幾點看法劉慧杰 張連方(30)

淺談《鍋爐壓力容器壓力管道焊工考試與管理規則》魏欣 王希峰(48)

對鍋爐壓力容器壓力管道焊工操作技能考試中不合格試件的探討陸瑋(60)

氫誘發惰性氣體球罐冷裂紋的檢驗分析葉偉文(22)

試述壓力管道安裝資格取證準備工作重點郭曉春(24)

38．5t／h鏈條爐爐內結焦原因分析及對策崔平(31)

沙角A電廠#5爐再熱器管泄漏原因分析及處理李天(35)

小容量新型DZL鍋殼式熱水鍋爐常見事故淺析李向東 趙秀榮(37)

一臺LHS0．5-0．4-Y燃油蒸汽鍋爐干燒事故分析盛水平(39)

一只分汽缸疲勞破壞分析何仁(40)

一臺硫化罐的失效分析劉良勇(47)

下期部分論文題目(39)

鈉離子交換再生時再生液流速應合理選擇周加寧(46)

一起解吸除氧器水擊現象的原因分析及處理張春光(i001)

R型熱水循環泵結構改造趙雪利(49)

花崗石文丘里管水膜除塵器的應用陳光利(51)

鍋爐壓力容器安裝低水位聯鎖裝置的應用舉例常桂芹(53)

熱水鍋爐的氧腐蝕及防止劉永亮 李昭海(55)

600MW爐頂密封結構和措施陳朝強(56)

燃氣鍋爐的運行節能問題李玉潔(58)

我國垃圾鍋爐應用狀況、結構型式及特有的安全問題何天榮(1)

GH625合金性能及在垃圾焚燒鍋爐上應用阿世孺 任慶玖 楊海根(5)

降低4號鍋爐飛灰可燃物含量的措施張小娟(4)

有機熱載體爐爐管設計對產品的性能和安全的影響王致宏 尹和平(10)

有機熱載體爐運行中問題的探討沈幸福(13)

超音速電弧噴涂涂層在鍋爐吹灰器吹損管壁問題上應用郭立峰 劉?？?齊靖(14)

一起循環流化床鍋爐風道爆炸事故的原因分析與整改郭建濤 李盤威(16)

立式鍋爐沖天管腐蝕原因的分析及對策謝宏(17)

對一起熱水鍋爐爆管事故的分析呂素霞 喬文義(18)

鍋爐出口集汽集箱與主汽閥對接焊縫未焊透缺陷的檢驗與處理郭志強(19)

420t／h鍋爐開爐節油的幾點體會張松文(20)

蒸汽管網疏水系統鑄鐵閥頻繁拉裂原因探析郝景周 盧乃瑋(21)

民用建筑熱水鍋爐供熱系統淺析陳超 劉毅(22)

淺談燃用細顆粒燃料內循環流化床鍋爐的設計實踐 趙志才 郭建濤(27)

立式鍋爐環保節能探討魏元生(28)

鍋爐管板應力和位移分析趙民 崔青玲(36)

一臺鍋爐封頭開裂事故原因與處理楊貴才(46)

淺談工業鍋爐鍋內水處理徐堅(8)

10t／h鍋爐停用期間腐蝕原因的探討與預防周愛群 陳曉輝 楊興富(49)

淺析小型鍋爐的鍋內水處理李志清(52)

淺談反滲透法在純水制備中的應用李福才(53)

運用解吸除氧技術降低鍋爐用水的含氧量吳小戈 王俊才(56)

造成給水硬度測定結果偏差的幾個因素劉巧玲(57)

對發電子郵件投稿的作者的提醒(16)

關于鍋爐水冷壁縮徑管裂紋原因的探討劉繼光(58)

管道泄漏檢測技術方法探討萬健 王敏(30)

薄壁內壓圓筒屈服強度的初始可靠度劉小寧 葉四合(32)

關于壓力容器高應變區應變疲勞裂紋擴展的探討張于賢 王紅(40)

除氧器水箱焊縫裂紋原因分析與處理王長有(43)

F-3A／4丙烯干燥器失效分析孔令新 王勇 羅成(45)

煉油廠延遲焦化裝置焦炭塔技術改進劉錫光(47)

一臺液氬運輸車的全面檢驗張永紅(50)

淺談如何保證壓力管道用管材宋崇民 魏躍杰(38)

管—板角焊縫試件的固定與焊接劉守軍(42)

400m^3氧氣球罐焊接工藝監檢研討李宗九(59)

球形容器試驗壓力的研究劉小寧 嚴忠開(1)

氮氧化物對大氣環境的污染與控制劉美英 何天榮(4)

快開門式壓力容器的發展現狀和趨勢趙志鵬(8)

下期部分論文題目(3)

歡迎訂閱2004年下半年度《鍋爐壓力容器安全技術》雜志(22)

工業鍋爐用水水質分析與控制劉巧玲(29)

75t／h CFB鍋爐磨損分析及處理吳劍恒 侯嘉慶(5)

大型CFB鍋爐配套細碎機及系統設計技術特點與國產化趨勢分析張全勝 徐輝 左旭坤(10)

淺析35t／h拋煤機鏈條爐改循環流化床鍋爐鄧命文 洪波(12)

關于引進循環流化床鍋爐運行中的主要問題及改進措施劉德昌 馬必中 陳漢平 張世紅(17)

淺談循環流化床鍋爐的燃燒控制與調節李洪林 劉杰 王俊才(19)

電廠35t／h流化床鍋爐煮爐缺水事故分析呂強(21)

一起鍋爐埋管磨損事故的原因分析與處理王健濱 王俊理 鄭香華 白林波(23)

滾筒式冷渣機在循環流化床鍋爐的應用劉經典(24)

一種新型水泥窯廢氣余熱鍋爐的開發與設計王俊理 白林波 白周方(15)

新型蜂窩板金建新 周文武(33)

夾套容器的制造夏成廣(42)

SHL20—1.25／350型鍋爐的改造方為群(45)

一起鍋爐漏氣事故分析與處理李秋雨(25)

火電廠鍋爐爆管分析及綜合防治對策研究黃一丁(26)

一起典型筒體帶襯環封閉環焊縫疑似缺陷分析嚴曉君(32)

熱管鍋爐在使用中存在問題的原因分析沈幸福(35)

分層給煤裝置的常見故障及解決方法陳爽(37)

一起因屏過聯箱內隔板脫落造成的爆管事故周林(39)

進口壓力容器安全性能檢驗的問題及對策胡革春 李曉路(60)

關于HFC-134a充裝系數的確定魏春華 葉曉茹(40)

淺析埋弧自動焊焊縫余高的控制陸瑋(44)

關于在用壓力容器檢驗報告中允許繼續使用參數的探討高學海(47)

常壓熱水鍋爐敞口當量直徑或大氣連通管直徑的確定田秀娟(51)

SG電子水處理設備在小型蒸汽鍋爐上的應用何西民 王冬云(52)

篇（8）

 

一、熱水鍋爐爆管事故

鍋爐一旦發生爆管。鍋爐將被迫停止運行，必然對小區供熱造成很大影響，對供暖企業形象也有很大負面影響。

產生原因：

1、鍋爐在低壓運行或者熱偏差時容易發生過冷沸騰（subcooled boiling；surface boiling亦稱“局部沸騰”、“表面沸騰”。指液體主流溫度低于相應壓力下的飽和溫度、而加熱表面溫度卻已超過飽和溫度時所發生的一種沸騰換熱現象。）使得受熱面管變形、過熱、爆管。

防止方法：

過冷沸騰容易發生在鍋爐管熱流密度最大及水溫最高處。論文大全，熱水鍋爐事故。避免發生過冷沸騰的根本辦法是將發生過冷沸騰部位的受熱面管的質量流速提高到一定值。鍋爐運行時，隨時調整好燃燒使火床平穩均勻，避免熱偏差造成管內過冷沸騰。

2、鍋爐運行過程中，系統水質硬度高，進入鍋爐后隨著水溫不斷地升高或蒸發濃縮在鍋內受熱面水側金屬表面上生成固體附著物――水垢。鍋爐水垢常常生成在熱負荷很高的鍋爐受熱面上。因水垢導熱性能很差，導致金屬管壁局部溫度大大升高。當溫度超過了金屬所能承受的允許溫度時，金屬因過熱而蠕變強度降低，在鍋爐工作壓力下，金屬會發生鼓包、穿孔和破裂。論文大全，熱水鍋爐事故。

鍋爐受熱面內有水垢附著的條件下，從水垢的孔、縫隙滲入的鍋水，在沉積的水垢層與鍋爐受熱面之間急劇蒸發。在水垢層下，鍋水可被濃縮到很高濃度。其中有些物質在高溫高濃度的條件下會對鍋爐受熱面產生嚴重腐蝕，如NaOH 等。結垢、腐蝕過程相互促進，很快導致金屬受熱面的損壞，以致鍋爐爆管。

防止方法：

對系統用水進行軟化處理，降低硬度，確實搞好水質監督工作。論文大全，熱水鍋爐事故。嚴格執行GB1576-2001《工業鍋爐水質》。一旦水垢已經形成，必須用專業的鍋爐除垢劑進行清除。

3、新建鍋爐及熱網，竣工時未按規定沖洗系統，運行后雜物積存爐內而造成堵塞

防止方法：

竣工時必須徹底沖冼鍋爐和熱網。論文大全，熱水鍋爐事故。

4、已使用的熱網鍋爐，由于停爐時保養不當，產生大量腐蝕產物，或系統除污不當，使這些腐蝕產物和污物積存爐內造成堵塞。

防止方法：

每年熱暖前要清洗鍋爐與熱網，保證循環水清潔度。運行時應常沖洗污器、定期排污。

5、對強制循環鍋爐水循環流量過小，受熱面的管子水速達不到設計要求使管內過熱或積沉雜質，發生爆炸。對自然循環的鍋爐由于系統運行時供回水溫差過低造成循環壓力太小，使水循環停滯造成鍋水局部過熱。

防止方法：

避免采用自然循環鍋爐低溫大流量的供暖方式，采用強制循環鍋爐要正確選擇系統流量。

二、熱水鍋爐的汽化事故

產生原因：

1、突發停電、停泵，使系統中壓力降低，飽和溫度也相應下降，當鍋水的溫度高于飽和溫度時就會產生汽化。

2、鍋爐結構和燃燒工況不良，鍋爐并聯回路之間形成熱偏差。

3、鍋爐運行的熱偏差使管內產生過冷沸騰形成嚴重水垢和堵塞，使水循環遭到破壞。論文大全，熱水鍋爐事故。

4、司爐運行操作時先點火升溫，后啟動供熱系統循環泵。

處理辦法：

1、鍋爐出現嚴重汽化時，應緊急停爐

2、打開爐門和省煤器旁通煙道，使爐內溫度迅速下降

3、向爐內加自來水，同時通過鍋爐出口的泄水閥緩慢排放，使鍋水一面流動，一面降溫，直至消除爐內余熱，也可將供熱系統的回水引入鍋爐代替自來水，使鍋爐逐漸冷卻。論文大全，熱水鍋爐事故。

4、應及時切斷外網即迅速關閉鍋爐出水與回水的閥門。

三、氣塞

產生原因：

熱水鍋爐運行中，隨著水溫的升高，溶解氣體不斷從水中析出，如事及時排出，就會形成氣塞現象，造成水擊、產生刺耳噪音，水循環不良，管內結垢與腐蝕等。

防止措施：

定期從集氣罐進行排氣，或安裝自動排氣裝置（如果安裝自動排氣閥，一定要采用質量有保障的產品）。

參考文獻

篇（9）

 

隨著我國經濟的飛速發展，電力需求越來越大，近幾年來新建的火力發電廠越來越多。啟動鍋爐為電廠整套機組提供輔助蒸汽，作為新建電廠的主要輔助設備之一，必須強調其運行安全的必要性。啟動鍋爐蒸發量從10T至100T不等，鍋爐的蒸發系統大都采用自然循環。自然循環的安全可靠是鍋爐安全的基本條件之一。要實現水循環的安全可靠，除了精心進行完善的鍋爐結構及系統設計外，還必須依靠科學的運行操作及管理。

1.自然循環的特點

蒸汽鍋爐蒸發系統的自然循環，與強制循環比較，有以下幾個特點：

1.1 在界限循環倍率以上及相應傳熱負荷以下，自然循環具有自補償能力。受熱越強的管內介質流速越高，一般不用擔心受熱強的管子被燒壞。論文格式。

1.2 省去蒸發系統內輸送帶壓熱水的循環泵，初期投資及運行消耗均較低。

1.3 其流動動力――因介質密度差形成的運動壓頭較小。論文格式。若循環回路高度為H，鍋筒工作壓力P，相應的飽和水的密度為ρL，飽和蒸汽的密度為ρs，上升管內汽水混合物的密度為ρh，下降管內水的密度近似為ρL，則自然循環的運動壓頭Py 為：

Py =Hg(ρL―ρh)

­ ――式中g為重力加速度。

Py不但小于同高度的水 柱靜壓HgρL，也小于同高度下水柱與汽柱的壓差。

P =Hg(ρL―ρs)。對工業鍋爐，盡管水汽密度差較大，但回路高度較小，P一般不大于0.1 MPa，相應于通常的循環倍率，運動壓頭P甚至達不到0.05 MPa。

運動壓頭用于克服上升管及下降管內的流動阻力，推動介質在回路內循環流動。為使有限的運動壓頭更多用于克服受熱上升管的阻力以便上升管中形成較大的流速，就必須盡量減小不受熱的下降管及汽水引出管中的阻力，因而自然循環系統需要精心設計，盡量減小系統各處的阻力系數，并使下降管及汽水引出管有較大的流通截面積。

1.4 由于流動動力是系統內并聯連通管上下兩端的壓差而不是系統內介質承受靜壓，靜壓可能很大而壓差始終很小，與系統相關的內部或外部條件的變化都可能造成流動動力及阻力的變化，造成對自然循環干擾，影響自然循環穩定。在結構已定的條件下，自然循環受到的主要干擾是受熱變動及壓力變動。

1.5 在并聯上升管系中，由于受熱差異及結構差異，每根上升管與共用下降管分別形成自己的循環回路及自己的運動壓頭，維持自己特有的循環流速及循環倍率，使自然循環系統內呈現出各自的獨立性和多樣性。

2．運行因素對自然循環的影響

2.1 水位降低

水位低于一定程度時，可能造成下降管抽空進汽，影響正常的循環。水位過低甚至造成干燒。

2.2 排污不當

排污對控制鍋爐水質、保證鍋爐安全有重要意義，但排污對自然循環有不利影響。論文格式。在自然循環流動中，壓力P僅影響水汽密度，而不是循環流動動力，但當鍋筒、集箱排污時，壓力P成為排污泄流的動力，原來相對密閉的系統變成了局部開口系統，介質在壓力P與出口壓力之差作用下進行排污強迫流動，其流速比自然循環的速度高得多，盡管排污泄流是在鍋筒、集箱局部進行的，但它對自然循環是個干擾，排污時間過長、排污量過大時可能導致水循環故障，必須精心組織排污。

2.3 積灰、結渣及結垢

局部的積灰結渣會增大并聯上升管間的吸熱不均。結垢不但減少了上升管的吸熱量，還減小了上升管的流通截面積，增大了上升管內介質流動阻力，即結垢使上升管內流動動力減小，阻力增大，加上結垢導致金屬壁溫升高及強度下降積灰、結渣及結垢又直接影響鍋爐經濟性，因而必須防止積灰、結渣、結垢并及時清除。

2.4 下降管絕熱層開裂或脫落

水管鍋爐的下降管一般置于爐墻外，水火管 鍋爐的下降管則包覆在爐墻中。無論置于何處，下降管都必須妥善包覆絕熱材料，以達到可靠絕熱。否則會對水循環安全造成不利影響。置于爐墻外的下降管，絕熱層開裂或脫落，甚至下降管包覆的絕熱材料性能不好或包扎不當，均會使下降管向四周散熱增多，使上升管省煤段加長，含汽段縮短，運動壓頭減小。置于爐墻中的下降管絕熱材料開裂或脫落，則會使下降管直接受火焰或煙氣加熱，嚴重時會在下降管內產汽，使上升管與下降管內的介質密度差減小，運動壓頭降低，下降管內流動阻力加大，對水循環造成雙重不利影響。折煙墻或煙氣檔板損壞造成煙氣短路設置于對流管束中的折煙墻，起著導流煙氣、使煙氣充分沖刷到對流管束的作用，對煙氣正常 流動降溫及對流管束正常吸熱有重要影響。由于折煙墻的存在，煙氣流道加長，煙氣流過對流管束的阻力和時間相應增加。折煙墻損壞或邊緣間隙過大時，即部分或大部分失去折煙導流作用，使部分或大部煙氣短路流動。因短路流動，剩余折煙墻下游的受熱面得不到煙氣沖刷，吸熱量明顯減少，正常的水循環受到影響或破壞，鍋爐的經濟性也相應降低。旁通煙道煙氣擋板關閉不嚴或受熱變形時，也會造成煙氣短路，影響對流管束的自然循環及鍋爐尾部受熱面的工作狀況。上述運行因素對自然循環的影響，由于實際 結構和運行條件的復雜而難于準確定量分析，不 一定都造成循環故障和破壞，但卻是實際存在的 并在無形中損害鍋爐的因素。

3．結語

管理鍋爐人員應注意減少對水循環的熱干擾，防止上升管的受熱減弱、受熱不均及下降管受熱產汽。在檢驗、檢修鍋爐時，應注意爐墻、爐拱、保溫層、折煙墻、擋板等的損壞對水循環的影響， 不使鍋爐燃燒、傳熱嚴重偏離設計要求。在分析爐 管爆破等事故時，應考慮水循環減弱或故障導致 事故的可能性，從而減少運行管理對鍋爐自然循環的影響，確保鍋爐安全運行。

【參考文獻】

[1] 李之光,范柏樟.工業鍋爐手冊[M].天津:天津科學技術出版社,1989,3.

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關鍵詞：鍋爐鼓包檢驗修理原因

近年來，DZL型（單鍋筒縱置式鏈條爐）臥式快裝蒸汽鍋爐具有結構緊湊、易于操作、運輸方便、安裝快捷等優點，在我市中小型民營企業中得到廣泛使用，隨著經濟的快速發展，我市此類蒸汽鍋爐數目增加較多，但是各種事故常有發生。尤其是DZL型快裝蒸汽鍋爐鍋筒底部鼓包事故發生頻繁，危害較大。如何正確檢查分析鼓包情況，對查明事故發生原因、防止事故擴大、采取正確的處理方法、制訂合理的修理工藝以及制定預防措施有著一定的現實意義。

1事故概況

1.1設備事故概況：2008年6月我市某服裝水洗公司一臺DZL4-1.25-WⅡ蒸汽鍋爐，在運行時，司爐工從后爐門清理爐灰發現該鍋爐鍋筒底部發生鼓包，隨即停爐，并請我院人員進行檢驗。

1.2現場管理情況調查該鍋爐生產于2006年3月份，于2006年6月監檢驗收合格并投入運行，鍋筒材質為20g。咨詢該公司管理人員得知：該鍋爐未裝設鍋外水處理設備，且公司未按照鍋爐運行管理的有關規定進行管理維護，沒有配備專職水處理化驗員，該公司選用的是水井水源，為地表淺水，水硬度大，水中泥沙多，經過水泵抽取到沉淀池，簡單沉淀后直接給鍋爐供水；取樣化驗，其給水硬度是1.21mmoI/L，高于GB/T1576-2001《工業鍋爐水質》標準40多倍。

2鼓包的檢驗

我院人員在待鍋爐完全冷卻后，進行內部檢驗，重點檢查了鼓包位置，以分析鼓包的程度。

2.1我院人員對鼓包進行了一下的檢驗項目：

2.1.1首先確定鼓包位置，測量它的幾何尺寸，從內外側進行測量；確認鼓包中心距前管板560mm，鼓包呈橢圓型，面積（長度×寬度）：360×900mm，鼓包高度為45mm。

2.1.2確定水垢厚度；打開人孔發現：鍋爐主要受熱面水側普遍結有水垢厚3—5mm不等，且鍋筒底部水側積存大量白色膏狀水垢。

2.1.3測量鼓包中心金屬殘余厚度及筒壁正常厚度，未發現異常。

2.1.4宏觀檢查后使用MT進行檢測是否有裂紋，檢測結果未發現裂紋。

2.1.5測定鼓包變形部位邊緣的硬度，通過和未變形的部位進行對比，未發生變化，再測量宏觀變形范圍，確定挖補范圍。

2.2檢驗結果綜合以上檢驗項目、檢出的結果匯總，根據國家《鍋爐定期檢驗規則》第19條：承壓部件的變形不超過下述規定時可予以保留監控，變形超過規定時一般應進行修理（復位、挖補、更換）：筒體變形高度不超過原直徑的1.5%，且不大于20mm；該鍋爐變形高度為45mm，故該鍋爐應進行挖補維修。

3鼓包修理

鼓包的修理方法有：冷頂修理、熱頂修理、挖補修理，這里只介紹該鍋爐使用修理方法—挖補修理。鍋爐挖補修理應請有資質的單位進行，在鍋筒挖補前，修理單位應進行焊接工藝評定。焊接試件必須由修理單位焊接。3.1技術要求：

3.1.1補板要求材質、厚度一般和原板一致，并應符合GB713—1997鍋爐用鋼板，焊接材料與補材一致。21寫作秘書網

3.1.2補焊的縱向焊縫和原筒體相鄰節的縱向焊縫的距離必須錯開至少100mm，嚴禁與環縫形成十字焊縫。筒體挖補時，兩條縱向焊縫的間距至少為300mm。

3.1.3根據劃定范圍做好樣板，用樣板覆于挖補處正式劃線。

3.1.4挖割方法一般采用氣割，應注意割線平直光滑，并做好30度單面V型坡口。坡口面應用砂輪打磨光滑，注意與補板留有l-3mm間隙。

3.2修理及驗收：A先將補板對邊、照平，用點焊固牢。焊接過程中應注意焊縫焊接的先后次序、收縮變形。補板與筒身錯邊嚴格控制，使之符合規范。B進行外觀與RT檢測合格。C最后進行水壓試驗，試壓合格，由鍋爐壓力容器檢驗機構出具檢驗報告，結論為允許投入運行，報當地質監部門鍋爐壓力容器監察機構備案后，使用單位方能恢復運行。

4鼓包產生的原因分析

現在我們來分析一下鍋爐鼓包的原因。鍋爐鼓包的根本原因是由于快裝鍋爐鍋筒鼓包位置直接受火焰輻射，煙氣沖刷，當鍋筒的金屬壁溫超過其強度允許的溫度時，金屬強度就會下降，這時工作壓力超過金屬的屈服極限時，就有可能發生塑性變形，在宏觀檢查表現為鼓包現象。

那是什么原因導致金屬壁溫超高呢，由于鍋爐底部水側長時間結垢、泥沙堆積物，而水垢、泥沙堆積物的導熱性極差，熱阻是鍋爐用鋼的40-100左右，這樣鍋筒金屬壁不能及時有效的得到冷卻，壁溫超過允許溫度。該鍋爐的材質為20g，這種材質工作溫度在450℃以下是安全的，當超過該溫度時，金屬的強度會下降，隨著溫度的上升，當溫度高達700℃~900℃時，強度急劇下降，金屬已不具有原來的強度，此時即使工作壓力不超過額定工作壓力，金屬晶體會發生塑性流動直至變形。

鍋筒底部產生水垢和泥沙堆積物的原因有很多，比如：①鍋爐制造、安裝不合理；比如排污管制造時伸出端太長，安裝時本體未做到前高后低，造成鍋爐排污排不出，致使鍋筒底部積聚大量水垢和泥沙堆積物；②鍋爐給水軟化設備損壞或者采用錯誤的水處理方法，甚至根本沒有水處理；③鍋爐工未進行定期排污，造成鍋筒底部嚴重結垢。④鍋筒內部遺留雜物，而排污時無法排出，特別是鍋爐干法保養時，開爐運行，未把干燥劑取出，產生堆積物。

5事故后的管理預防措施

以上分析總結，該鍋爐發生鼓包事故，導致該臺鍋爐鼓包根本原因，一是鍋爐給水不合格，二是未裝設鍋外水處理設備，三是司爐工責任心不強，沒有定期排污。鍋爐維修好后，我院對使用單位進行了相關法律、法規和安全知識的講解，業主認識到問題的嚴重性，，接受了我院的預防措施的建議：

5.1安裝鍋外鈉離子水處理設備，對鍋爐給水進行處理，以達到鍋爐給水符合《工業鍋爐水質》GB1576-2001的要求。

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一、水質改善的目的及作用

天然水成分復雜，水質較差，水質不良對鍋爐的危害主要有以下幾點：

1、產生水垢。鍋爐是將燃料的熱量轉移到水的一種熱交換設備。如果鍋爐進水沒有達到相關的水質指標，受熱面就會形成水垢，會對鍋爐的熱傳遞產生影響，降低了鍋爐的導熱能力。導熱系數的大小對應其導熱能力的大小。水垢的導熱系數是鍋爐鋼鐵材質導熱系數的數十乃至數百分之一。因此，水垢會造成燃料資源的極大浪費。同時，鍋爐的受熱面容易損壞，會影響鍋爐的安全運行。

2、造成鍋爐的腐蝕。不良的水質同樣會造成鍋爐的腐蝕。未達標的鍋爐進水，會使鍋爐的水冷壁、對流管束和鍋筒等金屬構件腐蝕變薄以及凹陷，乃至于穿孔。如果腐蝕情況較為嚴重，會使鍋爐的內部結構遭到破壞，降低了鍋爐的使用壽命，造成不必要的經濟損失。

3、汽水共騰。蒸發表面汽水共同升起，產生大量泡沫并上下波動翻騰的現象，叫汽水共騰。發生汽水共騰時，水位表內也出現泡沫，水位急劇波動，難以分清汽水界線；過熱蒸汽溫度急劇下降；嚴重時，管道內發生水沖擊。汽水共騰與滿水一樣，會使蒸汽帶水，降低蒸汽品質，造成過熱器結垢及水擊振動，影響鍋爐設備的安全運行。

二、啟動前的水質過程控制

1、鍋爐水的處理。鍋爐水的處理包括預處理、軟化處理、除氧處理。

⑴預處理，所用的鍋爐用水要預先進行凈化處理，例如沉淀、過濾、凝聚等。針對某些高硬度、高堿度的廢水，應該先進行相關的化學處理，再通過離子交換軟化。⑵軟化處理，目前普遍采用的是離子交換軟化，它主要是利用樹脂的吸附交換功能，將水中主要鈣鎂離子去除的過程。⑶除氧處理，水中溶解有一定量的氧，尤其是低溫環境下的水中溶解氧更加充足，當然水中也含有二氧化碳等氣體，這些都容易使鍋爐發生腐蝕。

2、鍋爐的酸洗。為了防止鍋爐結垢嚴重導致受熱面溫度過高，必須對鍋爐進行定期酸洗。酸洗的主要原理就是水垢中的碳酸鹽成分與鹽酸發生化學反應，達到去除的目的。酸洗主要有兩種方式，靜態浸泡和動態強制循環。酸洗需要注意以下幾點：

⑴在酸洗之前，應先做模擬實驗，確認水垢的成分、性質，驗證鹽酸對水垢的去除效果。水垢的厚度要達到0.5mm以上，并且覆蓋受熱面80%以上。必須在有酸洗經驗的技術人員領導下，合理選取酸洗的措施和方案。酸洗次數不應過多。⑵在酸洗前，應購置操作人員所需的防護用品，開窗通風，確保工作人員的人身安全；工作地點應嚴禁煙火，防止酸洗產生的氫氣發生爆炸，造成不必要的損失。做好鍋爐的通氣工作，使反應產生的氣體順利排出。⑶詳細記錄每一次酸洗過程中出現的問題及處理方法，還有相關的化驗數據。對于沒有相關酸洗經驗或經驗尚淺，應該聘請專業人員參與清理。⑷在鍋爐酸洗的末期，投入的堿液主要發生鈍化反應，使得鍋爐形成堿性保護膜。但值得注意的是，有時黑色保護膜雖然形成，但是用水沖洗就會使黑色膜消失，這種情況說明鈍化失敗?？梢赃m當提高溫度，或者采用帶壓鈍化，可以形成較為穩定的鈍化膜。⑸防止酸洗引起爆管事故，如果酸洗方法不當，尤其是出現垢渣脫落、聚集，容易在鍋爐啟動運行時引發事故，因此必須引起高度重視。

3、鍋爐的沖管沖洗。在火力發電廠建設過程中，鍋爐的吹管是一項費時、費力的工作。目前主要的吹管工藝有穩壓法和降壓法。有些地區采用的加氧吹管方式、合理控制吹管參數、加強鍋爐的沖洗和換水，取得了較好的經濟和社會效益。蒸汽加氧吹管的原理是：在高溫汽流和氧氣共同作用下，存在于受熱面和蒸汽管道中的雜物盒腐蝕物質從管道中排出，并在設備表面形成耐腐蝕的保護膜。

同時，在沖管過程中，應注意降噪的工作。目前已經有多種沖管降噪工藝得到很好的應用，降噪的效果也較好。

三、鍋爐啟動后的水質改善措施

1、鍋爐的冷熱態沖洗。為了使鍋爐用水水質達到相關標準，必須在鍋爐啟動時對鍋爐水系統內的雜志、鹽分和部分因腐蝕造成的氧化鐵進行清洗。鍋爐沖洗分為冷態沖洗和熱態沖洗，冷態沖洗又有開式沖洗和循環沖洗兩個階段。

在冬季進行熱態沖洗時還應做好防凍工作。熱態沖洗的蒸汽量較少，在溫度較低時，極易造成空冷凝汽器凍結。在進行熱態沖洗前，可以對系統進行嚴密性測試，在測試合格后方可進行沖洗。實踐證明，采用適當的防凍方法，可以有效的控制凍裂事故的發生。在實際操作中，根據不同的環境需要，結合現有的冷熱態沖洗技術，討論制定出適合現場要求需要的清洗方案。

2、鍋爐洗硅的過程控制。隨著我國電力工業的不斷發展，火電機組的容量越來越大，參數也越來越高，對水質的要求也隨之增高。硅化物是水質影響較大的污染物之一。雖然在鍋爐啟動前對機組進行了一系列的清理，但是硅化物不溶于水和一般的酸，并且由于鍋爐內高溫、高壓的環境，硅化物會溶解于爐水中，并且硅酸的蒸汽溶解攜帶隨著蒸汽壓力的提高而上升。含硅量超過一定的范圍，就會造成硅垢的沉積，影響整個系統的安全。

在鍋爐啟動后，為了完成洗硅過程只能通過控制凝結水、疏水、給水和爐水硅化物的含量，盡量保證蒸汽二氧化硅含量達到所需的要求。目前在某些地區采用的堿化處理洗硅工藝，它的主要機理是在洗硅過程中，增加磷酸鹽的濃度，通過控制pH值與磷酸根離子的含量，使得爐水中主要存在以硅酸氫根離子和硅酸根離子形式的硅化合物，降低硅酸的比例，從而使得蒸汽的溶解攜帶量減少。

四、總結

鍋爐水質控制是一項系統工程，對整個火力電廠都有要求。

1、對操作人員的要求。為了達到水質目標，工作人員必須認真貫徹落實執行國家鍋爐水質標準，不斷提升自身技術、操作和責任感，嚴格遵照各項操作章程，切切實實完成水質處理任務。

2、對設備的要求。水質改善不僅需要操作人員扎實的技術功底，還需要專業的配套的設備做支撐。目前在水質檢測、鍋爐沖洗等環節，都需要相關的配套設備，這些設備能夠保障水質的準確、快速檢驗，保障鍋爐運行安全。

3、對管理人員的要求。在水質改善的控制管理方面，應該積極落實全過程控制原則，完善鍋爐水質監督和管理體系，將各項要求制度化、常態化，保障各個部門協調、高效、有序的運行。

4、對技術的要求。目前火力電廠鍋爐水質的改善方面還存在很多不足，很多處理方法都有待提高和改善，因此必須加大對水質處理技術的投入，完善水質處理工藝，使得水質處理更加安全化、經濟化。

參考文獻

[1]楊守偉.國產超臨界鍋爐啟動系統分析[期刊論文].河北電力技術,2009(01)

[2]李培元.火力發電廠水處理及水質控制(2版)[M].北京:中國電力出版社,2008．